Hvordan måles dampstrømmen? Termisk energi: måleenheter og riktig bruk

G. Sychev

Denne artikkelen beskriver våt damp og regnskapsmetode, som brukes ved dampgenererende anlegg (primært i praksisen med industrielle kjeler og termiske kraftverk). Deres energieffektivitet bestemmes i stor grad av målenøyaktigheten, som avhenger både av måleprinsippet og kvaliteten på dampstrømmåleren.

Vanndampegenskaper

Mettet damp er vanndamp i termodynamisk likevekt med vann, hvis trykk og temperatur henger sammen og er plassert på metningskurven som bestemmer kokepunktet til vann ved et gitt trykk.

Overopphetet damp er vanndamp oppvarmet til en temperatur over kokepunktet for vann ved et gitt trykk, oppnådd for eksempel fra mettet damp ved tilleggsoppvarming.

Tørr mettet damp er en fargeløs gjennomsiktig gass, som er et homogent, det vil si et homogent medium. Til en viss grad kan det betraktes som en abstraksjon, siden det er vanskelig å oppnå det - i naturen forekommer det bare i geotermiske kilder, og den mettede dampen som produseres av dampkjeler er ikke tørr - typiske verdier for graden av tørrhet for moderne kjeler er 0,95-0,97. I nødssituasjoner (dryppfjerning av kjelevann når kjelen er i drift med redusert driftstrykk eller med kraftig økning i dampforbruk), er tørrhetsgraden enda lavere. I tillegg er tørr mettet damp metastabil: når varme tilføres fra utsiden, blir den lett overopphetet, og når varme slippes ut, blir den våtmettet.

Våt mettet damp er en mekanisk blanding av tørr mettet damp med suspendert fin væske, som er i termodynamisk og kinetisk likevekt med damp. Svingningen i tettheten til gassfasen, tilstedeværelsen av fremmede partikler, inkludert de som bærer elektriske ladninger - ioner, fører til fremveksten av kondensasjonssentre, som er homogene i naturen. Når fuktighetsinnholdet i mettet damp øker, for eksempel på grunn av varmetap eller trykkøkning, blir de minste vanndråpene kondensasjonssentre og vokser gradvis i størrelse, og mettet damp blir heterogen, det vil si et tofaset medium (dampkondensat blanding i form av tåke). Mettet damp, som er gassfasen til damp-kondensatblandingen, overfører deler av sin kinetiske og termiske energi til væskefasen under bevegelse. Gassfasen til strømmen bærer dråper av væskefasen i volumet, men hastigheten på væskefasen i strømmen er betydelig lavere enn hastigheten til dampfasen. Våt mettet damp kan danne et grensesnitt, for eksempel under påvirkning av tyngdekraften. Strukturen til en tofasestrøm under dampkondensasjon i horisontale og vertikale rørledninger varierer avhengig av forholdet mellom proporsjonene av gass- og væskefasene.

Naturen til flyten av væskefasen avhenger av forholdet mellom friksjonskreftene og tyngdekraften. I en horisontalt plassert rørledning med høy damphastighet kan kondensatstrømmen forbli filmlignende, som i et vertikalt rør, ved en gjennomsnittlig kan den få en spiralform, og ved lav kan en filmstrøm kun observeres på den øvre indre overflaten av rørledningen, og en kontinuerlig strøm dannes i den nedre. ".

Således, i det generelle tilfellet, består strømmen av en damp-kondensatblanding under bevegelse av tre komponenter: tørr mettet damp, væske i form av dråper i kjernen av strømmen og væske i form av en film eller stråle på veggene i rørledningen. Hver av disse fasene har sin egen hastighet og temperatur, mens bevegelsen av damp-kondensatblandingen forårsaker en relativ glidning av fasene.

Målingen av massestrøm og termisk energi til våt mettet damp er forbundet med følgende problemer:

1) gass- og væskefasene til våt mettet damp beveger seg med forskjellige hastigheter og opptar et variabelt ekvivalent tverrsnittsareal av rørledningen;

2) tettheten av mettet damp øker med veksten av dens fuktighet, og avhengigheten av tettheten til våt damp på trykk ved forskjellige grader av tørrhet er tvetydig;

3) den spesifikke entalpien til mettet damp avtar når fuktighetsinnholdet øker;

4) det er vanskelig å bestemme graden av tørrhet av våt mettet damp i strømmen.

Samtidig er det mulig å øke tørrhetsgraden til våt mettet damp på to velkjente måter: ved å "elte" dampen (redusere trykket og følgelig temperaturen på den våte dampen) ved å bruke en trykkreduksjonsventil og separering av væskefasen ved hjelp av en dampseparator og en dampfelle. Disse metodene har vært kjent i over hundre år. Som. Lomshakov skrev i sitt arbeid Testing Steam Boilers (St. Petersburg, 1913): «separasjonen av vann fra damp i en damprørledning er ikke vanskelig. Hvis dampen beveger seg med en hastighet på ca. 15 m/s eller høyere, tørker de fleste vannutskillere den ned til 1 % vanninnhold, selv om den var veldig våt før vannutskilleren. Dette ble bevist av Zentners eksperimenter." Moderne dampseparatorer gir nesten 100 % avfukting av våt damp.

Prinsipper for dampstrømmåling

Å måle strømningshastigheten til tofasemedier er en ekstremt vanskelig oppgave som ennå ikke har gått utover forskningslaboratorienes grenser. Dette gjelder spesielt for damp-vann-blandingen. De fleste dampstrømmålere er hastighetsmålere, det vil si at de måler hastigheten på dampstrømmen. Disse inkluderer strømningsmålere med variabelt trykk basert på åpningsenheter, virvel-, ultralyd-, takometriske, korrelasjons-, jetstrømmålere. Coriolis og termiske strømningsmålere, som direkte måler massen til det strømmende mediet, står fra hverandre.

Strømningsmålere med variabelt trykk basert på åpninger (membraner, dyser, Venturi-rør og andre lokale hydrauliske motstander) er fortsatt hovedmetoden for å måle dampstrømmen. Imidlertid, i samsvar med underavsnitt 6.2 i GOST R 8.586.1-2005 "Måling av strømning og mengde væsker og gasser ved trykkfallsmetoden", i henhold til betingelsene for bruk av standard innsnevringsanordninger, må det kontrollerte "mediet være enfaset og homogen i fysiske egenskaper."

Hvis det er et tofaset medium av damp og vann i rørledningen, gis ikke måling av kjølevæskestrømningshastigheten ved hjelp av variable trykkfallsenheter med normalisert nøyaktighet. I dette tilfellet vil det være mulig å snakke om den målte strømningshastigheten til dampfasen (mettet damp) til den våte dampstrømmen ved en ukjent verdi av tørrhetsgraden. Dermed vil bruken av slike strømningsmålere for å måle strømmen av våt damp føre til upålitelige avlesninger.

Evaluering av den resulterende metodiske feilen (opptil 12% ved et trykk på opptil 1 MPa og en tørrhetsgrad på 0,8) ved måling av våt damp med variable trykkstrømmålere basert på innsnevringsanordninger ble utført i arbeidet til E. Abarinov og K. Sarelo “Metodefeil ved måling av energien til våt damp med varmemålere til tørr mettet damp.

Ultrasoniske strømningsmålere

Ultralydstrømningsmålere, som med suksess brukes til å måle flyten av væsker og gasser, har ennå ikke funnet bred anvendelse for å måle strømmen av damp, til tross for at noen av typene deres er kommersielt tilgjengelige eller har blitt annonsert av produsenten. Problemet er at ultralydstrømningsmålere som implementerer Doppler-måleprinsippet basert på frekvensforskyvningen til ultralydstrålen ikke er egnet for måling av overhetet og tørr mettet damp på grunn av fraværet av inhomogeniteter i strømmen som er nødvendig for å reflektere strålen, og ved måling av strømningshastigheten til våt damp, er det sterkt undervurdert avlesningene på grunn av forskjellen i hastighetene til gass- og væskefasene. Tvert imot, ultralydstrømningsmålere av impulstypen er ikke anvendelige for våt damp på grunn av refleksjon, spredning og brytning av ultralydstrålen på vanndråper.

Vortex meter

Vortexmålere fra forskjellige produsenter oppfører seg forskjellig når de måler våt damp. Dette bestemmes både av utformingen av den primære strømningstransduseren, prinsippet for virveldeteksjon, den elektroniske kretsen og programvaren. Effekten av kondensat på driften av følerelementet er grunnleggende. I noen design oppstår det alvorlige problemer ved måling av strømmen av mettet damp når både gass- og væskefase eksisterer i rørledningen. Vann konsentreres langs rørveggene og forstyrrer normal funksjon av trykksensorer installert i flukt med rørveggen. I andre design kan kondensat oversvømme sensoren og blokkere strømningsmålingen totalt. Men for noen strømningsmålere påvirker dette praktisk talt ikke avlesningene.

I tillegg danner tofasestrømmen, som faller inn på bløfflegemet, et helt spekter av virvelfrekvenser assosiert med både hastigheten til gassfasen og hastigheten til væskefasen (dråpeformen til strømningskjernen og filmen eller stråle nær veggområdet) av våt mettet damp. Samtidig kan amplituden til virvelsignalet til væskefasen være ganske betydelig, og hvis den elektroniske kretsen ikke involverer digital filtrering av signalet ved bruk av spektralanalyse og en spesiell algoritme for å isolere det "sanne" signalet knyttet til gassfasen av strømmen, som er typisk for forenklede strømningsmålermodeller, vil det være en sterk undervurdering av forbruksavlesningene. De beste modellene av virvelstrømningsmålere har DSP (Digital Signal Processing) og SSP (Fast Fourier Transform Spectral Signal Processing) systemer, som ikke bare forbedrer signal-til-støy-forholdet, fremhever det "sanne" virvelsignalet, men også eliminerer påvirkningen av rørledningsvibrasjoner og elektrisk interferens.

Til tross for at virvelstrømningsmålere er designet for å måle strømningshastigheten til et enfaset medium, kan de brukes til å måle strømningshastigheten til tofasede medier, inkludert damp med vanndråper, med en viss forringelse av metrologiske egenskaper. Så, ifølge eksperimentelle studier av EMCO og Spirax Sarco-selskaper, kan våt mettet damp med en tørrhetsgrad på mer enn 0,9 betraktes som homogen og på grunn av "marginen" i nøyaktigheten til PhD- og VLM-strømningsmålere (±0,8-1,0%), masseforbruk og termisk kraft vil være innenfor grensene for feil normalisert i "Regler for regnskap for termisk energi og kjølevæske".

Med en tørrhetsgrad på 0,7-0,9 kan den relative feilen ved måling av massestrømmen til disse strømningsmålerne nå 10 % eller mer.

For å unngå å blokkere følerelementet til en virvelstrømningsmåler, som f.eks. følervingen, med kondensat, anbefaler noen produsenter å orientere sensoren slik at aksen til følerelementet er parallell med damp/kondensat-grensesnittet.

Andre typer strømningsmålere

Variable differensial-/variabelt arealstrømningsmålere, strømningsmålere med fjærbelastet spjeld og variable arealmål tillater ikke måling av et tofaset medium på grunn av mulig erosiv slitasje på strømningsbanen under kondensatbevegelse.

I prinsippet var det bare massestrømningsmålere av Coriolis-typen som kunne måle et tofaset medium, men studier viser at målefeilene til Coriolis-strømningsmålere i stor grad avhenger av forholdet mellom fasefraksjoner, og "forsøk på å utvikle en universell strømningsmåler for flerfasemedier snarere bly. til en blindvei" (rapport av V. Kravchenko og M. Rikken "Flow measurements using Coriolis flowmeters in the case of two-phase flow" på den XXIV internasjonale vitenskapelige og praktiske konferansen "Commercial accounting of energy carriers" i St. Petersburg) . Samtidig utvikles Coriolis strømningsmålere intensivt, og kanskje vil suksess snart bli oppnådd, men så langt er det ingen slike industrielle måleinstrumenter på markedet.

Korreksjon av damptørrhet

For å beregne massestrømmen og varmeeffekten til våt damp, er en tørrhetsmåling nødvendig. Mange russiskproduserte varmekalkulatorer og varme- og kraftkontrollere har som et alternativ innføringen av en konstant "damptørrhetsgrad", ved hjelp av hvilken den spesifikke tettheten og entalpien til våt mettet damp korrigeres.

Tettheten av mettet vanndamp bestemmes av formelen:

ρ1. ρ2

ρ = --------------------- ,

ρ2. (1 - X) + ρ1. X

X er tørrhetsgraden til mettet vanndamp, kg/kg.

En fast verdi av tørrhetsgraden kan fastsettes på grunnlag av en ekspertvurdering eller massebalanse (sistnevnte kan etableres ved å analysere statistiske data og ha én kilde og én forbruker av damp), men disse metodene vil skape en betydelig feil, siden de ikke tar hensyn til dynamiske feil knyttet til endring i tørrhetsgraden under drift.

I løpet av årene, i Russland og CIS, dukket det opp informasjon om implementeringen av damptørrhetsmålere i en strøm (in-line fuktighetsmålere) basert for eksempel på den dielometriske målemetoden (avhengig av dielektrisitetskonstanten på dampfuktighet), strålingsoverføring av en rørledning med gammastråler, men industrielle dampfuktighetsmålere har fortsatt ikke vært på markedet ennå.

Faktisk produserte det amerikanske selskapet EMCO (siden 2005, Spirax Sarco-merket) FP-100 strømningsdatamaskinen, som har en strøminngang på 4-20 mA med funksjonen å legge inn "dampfuktighet" og den faktiske dampfuktighetsmåleren, som fungerer på avhengigheten av graden av absorpsjon av mikrobølgeenergi i våt dampstrøm. Imidlertid på begynnelsen av 90-tallet. denne inngangen ble ikke lenger brukt, og fuktighetsmåleren ble ikke lenger produsert, siden det ble ganske åpenbart at bruken av våt damp til ethvert formål, bortsett fra svært begrensede teknologiske, er uakseptabelt på grunn av reduksjonen i energieffektiviteten til damp kondensatsystemer, økt slitasje på damprørledninger, armaturer, armaturer og andre enheter, økt risiko for ulykker og katastrofer i farlige industri- og andre anlegg.

Løse problemet med måling av våt dampstrøm

Den eneste riktige løsningen for implementering av metrologisk pålitelig og pålitelig regnskapsføring av termisk kraft og massestrøm av våt mettet damp er følgende metode:

1) separering av våt damp ved hjelp av en separator og en dampfelle;

2) måling av strømningshastigheten til tørr mettet damp med en hvilken som helst passende strømningsmåler;

3) måling av kondensatets strømningshastighet med en hvilken som helst passende strømningsmåler;

4) beregning av massestrømningshastigheter og termisk kraft til damp og kondensat;

5) integrering av parametere i tid, arkivering og dannelse av måleprotokoller.

Måling av kondensatstrøm bør utføres i den delen av kondensatrørledningen hvor en enfaset kondensattilstand er sikret (uten flashdamp), for eksempel etter en kondensattank (mottaker) som har forbindelse med atmosfæren (luftrør). , ved hjelp av en kondensatpumpe eller en overføringsdampfelle.

Måling av fluktuerende kostnader

Måling av raskt skiftende (pulserende) strømninger med variable differensialtrykkstrømningsmålere kan i noen tilfeller nå uakseptabelt store verdier. Dette skyldes et stort antall feilkilder: påvirkningen av et kvadratisk forhold mellom strømning og trykkfall, påvirkningen av lokal akselerasjon, påvirkningen av akustiske fenomener og impuls (forbindelse) rør. Derfor fastslår klausul 6.3.1 i GOST R 8.586.1-2005 "Måling av strømningshastighet og mengde væsker og gasser ved trykkfallsmetoden" at: "Strømningshastigheten må være konstant eller sakte endres over tid."

Å måle fluktuerende strømningshastigheter med virvelstrømningsmålere er ikke noe problem, da disse strømningsmålerne er raske nok til å måle dampstrøm. Frekvensområdet for virvelavgivelse fra bløfflegemet ved måling av dampstrømmen er hundrevis og tusenvis av hertz, som tilsvarer tidsintervaller fra enheter til titalls millisekunder. Moderne elektroniske kretser av virvelstrømningsmålere analyserer signalspekteret over 3-7 perioder av et sinusformet virvelsignal, og gir en respons innen mindre enn 30-70 ms, tilstrekkelig til å spore raske prosesser.

Forbigående dampstrømmåling

Startmodusene til rørledningen er forbundet med oppvarming av rørledningen med mettet eller overopphetet damp og intensiv dannelse av kondensat. Tilstedeværelsen av kondensat vil sette både selve damprørledningene og beslagene, beslagene og andre innretninger installert på damprørledningen i fare når dampen kommer i kontakt med kondensatet. Drenering av damprørledninger er absolutt nødvendig, ikke bare under oppvarming og oppstart, men også under normal drift. Samtidig sikrer separasjonen av kondensatet som dannes under forbigående forhold ved bruk av dampseparatorer og dampfeller, sammen med produksjon av tørr mettet damp, fjerning av kondensat, som kan måles med en væskestrømmåler av enhver type egnet for dette mediet.

Tilstedeværelsen av kondensat i våt damp utgjør en alvorlig trussel for vannslag. I dette tilfellet er både dannelsen av en kondensatplugg og den øyeblikkelige kondensasjonen av damp ved kontakt med en væske mulig. Strømningsmålere på innsnevringsanordninger er ikke redde for vannhammer, og med virvelanordninger er det noe vanskeligere. Faktum er at i virvelstrømningsmålere basert på trykkpulsasjoner, er de følsomme elementene plassert under en tynn membran, og er derfor ikke beskyttet mot vannslag. Produsenter advarer som regel ærlig om dette, og minner om at garantien på enheten er ugyldig i dette tilfellet. I virvelstrømningsmålere basert på bøyespenninger skilles det følsomme elementet fra det målte mediet og kan ikke skades ved vannhammer.

For tiden er det hundrevis av produsenter av virvelstrømmålere på markedet, men verdenslederne innen utvikling og produksjon av denne typen enheter er Yokogawa Electric Corporation (Japan), Endress + Hauser (Tyskland) og EMCO (USA).

Nøyaktigheten av dampstrømmåling avhenger av en rekke faktorer. En av dem er graden av tørrhet. Ofte blir denne indikatoren neglisjert i valg av måle- og måleinstrumenter, og helt forgjeves. Faktum er at mettet våt damp i hovedsak er et tofaset medium, og dette forårsaker en rekke problemer med å måle massestrømmen og termisk energi. Hvordan løse disse problemene, vil vi finne ut av i dag.

Vanndampegenskaper

Til å begynne med, la oss definere terminologien og finne ut hva som er funksjonene til våt damp.

Mettet damp er vanndamp som er i termodynamisk likevekt med vann, hvis trykk og temperatur henger sammen og er plassert på metningskurven (fig. 1), som bestemmer kokepunktet til vann ved et gitt trykk.

Overhetet damp - vanndamp oppvarmet til en temperatur over kokepunktet for vann ved et gitt trykk, oppnådd for eksempel fra mettet damp ved ytterligere oppvarming.

Tørr mettet damp (fig. 1) er en fargeløs gjennomsiktig gass, den er homogen, dvs. homogent miljø. Til en viss grad er dette en abstraksjon, siden det er vanskelig å oppnå: i naturen forekommer det bare i geotermiske kilder, og den mettede dampen som produseres av dampkjeler er ikke tørr - typiske verdier for tørrhetsgraden for moderne kjeler er 0,95-0,97. Oftest er tørrhetsgraden enda lavere. I tillegg er tørr mettet damp metastabil: når varme tilføres fra utsiden, blir den lett overopphetet, og når varme slippes ut, blir den våtmettet:

Figur 1. Vanndampmetningslinje

Våt mettet damp (fig. 2) er en mekanisk blanding av tørr mettet damp med suspendert fint dispergert væske, som er i termodynamisk og kinetisk likevekt med damp. Svingningen i tettheten til gassfasen, tilstedeværelsen av fremmede partikler, inkludert de som bærer elektriske ladninger - ioner, fører til fremveksten av kondensasjonssentre, som er homogene i naturen. Når fuktighetsinnholdet i mettet damp øker, for eksempel på grunn av varmetap eller trykkøkning, blir de minste vanndråpene til kondenseringssentre og vokser gradvis i størrelse, og mettet damp blir heterogen, d.v.s. tofaset medium (damp-kondensatblanding) i form av tåke. Mettet damp, som er gassfasen til damp-kondensatblandingen, overfører deler av sin kinetiske og termiske energi til væskefasen under bevegelse. Gassfasen til strømmen bærer dråper av væskefasen i volumet, men hastigheten på væskefasen i strømmen er betydelig lavere enn hastigheten til dampfasen. Våt mettet damp kan danne et grensesnitt, for eksempel under påvirkning av tyngdekraften. Strukturen til en tofasestrøm under dampkondensering i horisontale og vertikale rørledninger varierer avhengig av forholdet mellom andelene av gass- og væskefasene (fig. 3):

Figur 2. PV-diagram av vanndamp

Figur 3. Struktur av en tofasestrøm i en horisontal rørledning

Beskaffenheten av flyten av væskefasen avhenger av forholdet mellom friksjonskrefter og gravitasjonskrefter, og i en horisontalt plassert rørledning (fig. 4) med høy damphastighet kan kondensatstrømmen forbli filmaktig, som i et vertikalt rør. i gjennomsnitt kan det få en spiralform (fig. 5) , og ved lav filmstrøm observeres bare på den øvre indre overflaten av rørledningen, og en kontinuerlig strømning dannes en "strøm" i den nedre.

Figur 5. Spiralbevegelse av kondensat.

Strømningsmålingsproblemer

Målingen av massestrøm og termisk energi til våt mettet damp er forbundet med følgende problemer:
1. Gass- og væskefasene til våt mettet damp beveger seg med forskjellige hastigheter og opptar et variabelt ekvivalent tverrsnittsareal av rørledningen;
2. Tettheten av mettet damp øker med veksten av dens fuktighet, og avhengigheten av tettheten til våt damp på trykk ved forskjellige grader av tørrhet er tvetydig;
3. Den spesifikke entalpien til mettet damp avtar når fuktighetsinnholdet øker.
4. Det er vanskelig å bestemme graden av tørrhet av våt mettet damp i en bekk.

Å måle flyten av tofasemedier er en ekstremt vanskelig oppgave som ennå ikke har gått utover forskningslaboratorienes grenser. Dette gjelder spesielt for damp-vann-blandingen.

De fleste dampmålere er høyhastighets, dvs. måle dampstrømmen. Disse inkluderer strømningsmålere med variabelt trykk basert på åpningsenheter, virvel-, ultralyd-, takometriske, korrelasjons-, jetstrømmålere. Coriolis og termiske strømningsmålere, som direkte måler massen til det strømmende mediet, står fra hverandre.

La oss ta en titt på hvordan ulike typer strømningsmålere fungerer når vi arbeider med våt damp.

Strømningsmålere med variabelt trykk

Strømningsmålere med variabelt trykk basert på åpninger (membraner, dyser, Venturi-rør og andre lokale hydrauliske motstander) er fortsatt hovedmetoden for å måle dampstrømmen. Imidlertid, i samsvar med underavsnitt 6.2 i GOST R 8.586.1-2005 "Måling av strømningshastighet og mengde væsker og gasser ved trykkfallsmetoden": Under vilkårene for bruk av standard restriktive enheter, kontrollert " mediet må være enfaset og homogent i fysiske egenskaper":

Hvis det er et tofaset medium av damp og vann i rørledningen, gis ikke måling av kjølevæskestrømningshastigheten ved hjelp av variable trykkfallsenheter med normalisert nøyaktighet. I dette tilfellet "ville det være mulig å snakke om den målte dampfase (mettet damp) strømningshastighet for våt damp ved en ukjent verdi av tørrhetsgraden."

Dermed vil bruken av slike strømningsmålere for å måle strømmen av våt damp føre til upålitelige avlesninger.

En vurdering av den resulterende metodiske feilen (opptil 12 % ved et trykk på opptil 1 MPa og en tørrhetsgrad på 0,8) ved måling av våt damp med variabelt trykkfallsstrømningsmålere basert på innsnevringsanordninger ble utført i arbeidet.

Ultrasoniske strømningsmålere

Ultralydstrømningsmålere, som med suksess brukes til å måle flyten av væsker og gasser, har ennå ikke funnet bred anvendelse for å måle strømmen av damp, til tross for at noen av typene deres er kommersielt tilgjengelige eller har blitt annonsert av produsenten. Problemet er at ultralydstrømningsmålere som implementerer Doppler-måleprinsippet basert på frekvensforskyvningen til ultralydstrålen ikke er egnet for måling av overhetet og tørr mettet damp på grunn av fraværet av inhomogeniteter i strømmen som er nødvendig for å reflektere strålen, og ved måling av strømningshastigheten til våt damp, er det sterkt undervurdert avlesningene på grunn av forskjellen i hastighetene til gass- og væskefasene. Tvert imot, ultralydstrømmålere av pulstype er ikke anvendelige for våt damp på grunn av refleksjon, spredning og brytning av ultralydstrålen på vanndråper.

Vortex meter

Vortexmålere fra forskjellige produsenter oppfører seg forskjellig når de måler våt damp. Dette bestemmes både av utformingen av den primære strømningstransduseren, prinsippet for virveldeteksjon, den elektroniske kretsen og av funksjonene til programvaren. Effekten av kondensat på driften av følerelementet er grunnleggende. I noen design "oppstår det alvorlige problemer ved måling av strømmen av mettet damp når både gass- og væskefase eksisterer i rørledningen. Vann konsentreres langs rørveggene og forstyrrer normal funksjon av trykksensorer installert i flukt med rørveggen. "I andre design kan kondensat oversvømme sensoren og blokkere strømningsmåling totalt. Men for noen strømningsmålere har dette lite eller ingen effekt på avlesningene.

I tillegg danner tofasestrømmen, som faller inn på bløfflegemet, et helt spekter av virvelfrekvenser assosiert med både hastigheten til gassfasen og hastighetene til væskefasen (dråpeformen til strømningskjernen og filmen eller stråle nær veggområdet) av våt mettet damp. I dette tilfellet kan amplituden til virvelsignalet til væskefasen være ganske betydelig, og hvis den elektroniske kretsen ikke involverer digital filtrering av signalet ved bruk av spektralanalyse og en spesiell algoritme for å trekke ut det "sanne" signalet knyttet til gassen fase av strømmen, som er typisk for forenklede strømningsmålermodeller, deretter alvorlig undervurdering av forbruket. De beste modellene av virvelstrømningsmålere har DSP (Digital Signal Processing) og SSP (Fast Fourier Transform Spectral Signal Processing) systemer, som ikke bare forbedrer signal-til-støy-forholdet, fremhever det "sanne" virvelsignalet, men også eliminerer påvirkningen av rørledningsvibrasjoner og elektrisk interferens.

Til tross for at virvelstrømningsmålere er designet for å måle strømningshastigheten til et enfaset medium, viser papiret at de kan brukes til å måle strømningshastigheten til tofasede medier, inkludert damp med vanndråper, med en viss degradering av metrologiske egenskaper.

Våt mettet damp med en tørrhetsgrad over 0,9 i henhold til eksperimentelle studier av EMCO og Spirax Sarco kan betraktes som homogen og på grunn av "marginen" i nøyaktigheten til PhD og VLM strømningsmålere (± 0,8-1,0%), massestrøm og termisk effektavlesninger vil være innenfor feilmarginen.

Når tørrhetsgraden er 0,7-0,9, kan den relative feilen ved måling av massestrømningshastigheten til disse strømningsmålerne nå ti prosent eller mer.

Andre studier gir for eksempel et mer optimistisk resultat - feilen ved måling av massestrømningshastigheten til våt damp med Venturi-dyser på en spesiell installasjon for kalibrering av dampstrømmålere er innenfor ± 3,0 % for mettet damp med en tørrhetsgrad over 0,84 .

For å unngå blokkering av følerelementet til en virvelstrømmåler, som f.eks. følervingen, med kondensat, anbefaler noen produsenter å orientere sensoren slik at aksen til følerelementet er parallell med damp/kondensat-grensesnittet.

Andre typer strømningsmålere

I prinsippet var det bare massestrømsmålere av Coriolis-typen som kunne måle et tofaset medium, men studier viser at målefeilene til Coriolis-strømningsmålere i stor grad er avhengig av forholdet mellom fasefraksjoner, og "forsøk på å utvikle en universell strømningsmåler for flerfasemedier fører heller til en blindvei." Samtidig utvikles Coriolis strømningsmålere intensivt, og kanskje vil suksess snart bli oppnådd, men så langt er det ingen slike industrielle måleinstrumenter på markedet.

PhD, A.V. Kovalenko

De overopphetede dampmålerne som brukes bestemmer: trykk, temperatur og, en"utgiftsparameter". Som allerede nevnt, er denne informasjonen ikke nok til å bestemme varmen og massen til våt damp.

For å gi muligheten til å kontrollere varmen og massen av våt damp for slike målere, er det planlagt å bruke kalkulatorer med muligheten til å legge inn en korreksjon for parameteren "tørrhetsgrad". Imidlertid bør en slik løsning på problemet med å overvåke parametrene for våt damp, basert på kjent teknikk, anerkjennes som utilstrekkelig effektiv.

I overhetede damprørledninger tilsvarer "strømningsparameter"-signalet til disse målerne massestrømningshastigheten til den kontrollerte strømmen. Strømningshastigheten til overopphetet damp kan representeres ved følgende matematiske uttrykk:

, (1 .1)

hvor: - forbruk av overopphetet damp;

Tetthet av overopphetet damp;

Hastigheten til overopphetet damp i damprørledningen;

Tverrsnitt av kontrollert strømning.

Den overopphetede damptettheten er en kjent funksjon av trykket og temperaturen til dampen i den kontrollerte damprørledningen.

For å bestemme strømningshastigheten til overopphetet damp () kan det brukes en hvilken som helst akseptabel måler "strømningsparameter", for eksempel en målemembran.

Dermed bestemmes strømningshastigheten til overopphetet damp av de målte signalene til "strømningsparameteren", temperatur og trykk. For å bestemme parametrene for overopphetet damp, er denne beregningsmodellen ideell.

Imidlertid blir overopphetet damp, i ferd med å bruke eller miste sin termiske energi, uunngåelig til våt damp.

Den våte dampstrømningshastigheten kan representeres ved følgende matematiske uttrykk:

, (1.2)

hvor: - forbruk av våt damp;

Dampfaseforbruk av våt damp (mettet dampfase);

Forbruk av væskefasen av våt damp;

Hastigheten til væskefasen i strømmen.

Mettet damp ved mettet damptemperatur; - våt damp; - vann ved mettet damptemperatur.

Den våte dampfasetettheten er kjente funksjoner av damptrykket i den kontrollerte damprørledningen. Andre parametere for våt damp, for eksempel, som: , , , , , kan ikke bestemmes av overopphetede dampmålere. I denne situasjonen gir det ingen mening å korrigere "strømningsparameter"-signalet med den målte verdien av tørrhetsgraden, av den grunn at dette signalet ikke fysisk samsvarer med strømningshastigheten eller dens faser. Et slikt "flowparameter"-signal trenger ikke å bli korrigert, men ... å justeres.

Det angitte problemet med å kontrollere varmen og massen av våt damp kan vises i detalj med konkrete eksempler.

Eksempel på et strømningsmålingssystem. Dampstrømsmålesystem som bruker trykkrør av spesiell utforming i henhold til patentet for oppfinnelse nr. 2243508 (RU). I dette strømningsbestemmelsessystemet (anordningen) måles statisk trykk og trykkforskjell () mellom to trykkrør i en kontrollert dampstrøm ved utløpet av reaktoren, mottaksvinduet til det ene trykkrøret er rettet mot strømmen, og det andre - nedstrøms.

Det er kjent fra publiserte kilder at resultatene av tester av dette systemet i damprørledninger til kjernekraftverk og termiske kraftverk viser fordelen med å bruke trykkrør fremfor andre meter med dampparametere. Spesielt er fordelen deres fremfor målemembraner vist i pålitelighet og enkelhet i design, enkelhet og enkel installasjon, i praktisk fravær av trykktap.

I reaktorens damprørledning, for eksempel VVER-1000 kraftenheter, strømmer våt damp med en tørrhetsgrad som ikke overstiger 0,98. I denne forbindelse er differensialtrykket () målt av de to trykkrørene til enheten dannet av begge fasene av den kontrollerte strømmen. Avhengigheten av dette trykkfallet over trykkrørene på strømningsparametrene kan representeres ved følgende matematiske uttrykk:

(1.3)

hvor: - signalkoeffisient for to målerør;

Ekte volumetrisk dampinnhold i den våte dampstrømmen;

Bevegelseshastigheten til dampfasen av strømmen;

Bevegelseshastigheten til væskefasen av strømmen;

dampfasetetthet;

Tetthet av væskefasen.

Ligning (1.3) ovenfor inneholdertreukjent strømningsparameter (, , ) og koeffisient ( ) signal fra målerørene til enheten. Ingen annen informasjon for å løse problemet kommer inn i dette systemet. I denne forbindelse kan ikke problemet med å bestemme strømningshastigheten til våt damp løses uten bruk av tilleggsinformasjon eller innføring av begrensende forhold.

Enheten som vurderes, for å bestemme strømningshastigheten til en kontrollert strøm av våt damp, må på en eller annen måte bestemme, eller, et sted, ta verdiene, , og .

Denne enheten brukes i systemet for å kontrollere nivået av kjølevæske i kjernekraftverksreaktorer. Informasjonsbehandlingssystemet til enheten bruker en enfaset strømningsmodell. Dette følger av teksten og formlene i beskrivelsen. Den faktiske tilstedeværelsen av en væskefase, i en kontrollert strømning, blir således ignorert av denne innretningen. Hovedberegningsformelen til enheten i henhold til patentet for oppfinnelse nr. 2243508 (RU) kan representeres som følger:

(1.4)

Det vil si at ligning (1.3) brukes med en fast verdi (lik én) av den sanne volumetriske dampkvaliteten ( ). Det kan sees direkte fra ligning (1.4) hvordan dette forvrenger den beregnede verdien av hastighetsparameteren til dampfasen til strømmen. Venstre side av formelen er den målte parameteren som dannes av to bevegelsesfaser med forskjellige hastigheter (kontinuerlig damp og, i volumet, dispergert væske). Høyre side av formelen er produktet av dampfasetettheten (en funksjon av statisk trykk) ganger kvadratet av dampfasehastigheten til strømmen.

Et annet eksempel. Anordningen i henhold til patent nr. 2444726 (RU) inneholder en damprørledning med en selektiv (selektiv) til egenskapene og parameterne til dampfasen ved hjelp av en "strømningsparameter"-måler (for eksempel et Pitot-rør hvis mottaksvindu er rettet nedstrøms ), en statisk trykkmåler og en tørrhetsmåler.

- På signal statisk trykk () bestemmer de nødvendige "tabellformede" strømningsparametrene, for eksempel: tetthet og spesifikt varmeinnhold i fasene:

dampfasetetthet;

Væskefasetetthet;

Dampfase-entalpi;

Entalpien til væskefasen.

FRA signalisert dynamisk sjeldenhetsmåler (hvis koeffisienten er forhåndsbestemt eller tatt et sted) lar deg bestemme hastigheten på dampfasen til strømmen:

,(2.1)

hvor: - dynamisk vakuummålersignal;

Dynamisk vakuummåler signalkoeffisient;

dampfasetetthet;

Dampfasehastighet for våt dampstrøm.

- På signal tørrhetsmåler Bestem forholdet mellom strømningshastigheten til dampfasen (mettet dampfase) og den totale strømningshastigheten til den kontrollerte strømmen:

, (2.2)

Løsningen av systemet med to ligninger (2.1) og (2.2) med tre ukjente parametere: , , , og en fjerde ukjent koeffisient er bare mulig med tilleggsinformasjon.

Slik tilleggsinformasjon for å løse problemet kan være faseglidningsparameteren (). Forholdet mellom den "lokale" verdien (ekte volumetrisk dampinnhold) og "forbruksverdien" (forbruksvolumetrisk dampinnhold) omtales i teknologi som faseglidningsparameter ( ). Faseglidningsparameteren (), er en svak funksjon av trykk, og kan bestemmes av den empiriske formelen () .

For å løse problemet, oppnås en tredje ligning:

, (2.3)

Hvis vi på en eller annen måte bestemmer eller tar koeffisientene ( , , ) et sted, vil systemet med tre ligninger (2.1), (2.2), (2.3) med tre ukjente strømningsparametere ( , , ) i henhold til enhetsmålersignalene (i henhold til patent nr. . 2444726) lar oss løse oppgaven med å kontrollere varmen og massestrømmen av våt damp. Den viste løsningen ser veldig tungvint ut, men under visse implementeringsbetingelser er den bemerkede ulempen ubetydelig. Det bør også tas i betraktning at dampparametrene bestemmes av denne enheten henger etter det nåværende øyeblikket for forsinkelsestiden for den bestemte parameteren for tørrhetsgraden (ca. 30-40 sek).

I det presenterte arbeidet, på spesifikke eksempler vist, det:

- Kjent overopphetede dampmålere gir ikke muligheten til å lage et system for å overvåke varmen og massen av våt og mettet damp.

Det skal erkjennes at det ikke er noen utsikter for enheter for overvåking av varme og masse av våt damp ved bruk av overopphetede dampmålere. I seg selv kontrollerer de ikke varmen og massen til den våte dampstrømmen, og når de suppleres ved å kontrollere tørrhetsgraden, danner de i beste fall et tungvint kontrollsystem som ikke gir den nødvendige nøyaktigheten med en betydelig forsinkelse i de bestemte dampparametrene.

Det bør tas hensyn til teknikkens stand for å løse kontrollproblemer varme og masse av våt damp: .

De foreslåtte tekniske løsningene er kjernen (opsjon) i systemet for overvåking av gjeldende parametere for våt damp, som gir muligheten til å normalisere nøyaktigheten ved hjelp av referansesignalene til tørrhetsgradsmålerne. Nøyaktigheten for å overvåke det sanne volumetriske dampinnholdet og hastighetene til strømningsfasene er direkte normalisert. En detaljert beskrivelse av denne varianten av systemet for å kontrollere varmen og massestrømmen av våt damp vil bli presentert senere i et eget arbeid.

Litteratur:

1. Kovalenko A. V. Spørsmålet om å lage et våt dampkontrollsystem for regnskapsoppgaver

og teknologiske mål. Artikkel på RosTeplo-portalen. Publisert 06.02.2012

2. A.G. Ageev, R.V. Vasilyeva, Yu.S. Gorbunov, B.M. Korolkov. Tester av systemet for måling av dampstrøm i damprørledninger til dampgeneratorer av kraftenhet nr. 3 til Balakovo NPP i dynamiske moduser. / Tidsskrift "Ny i den russiske elkraftindustrien", nr. 11, 2007 /

3. Ageev A.G. et al. RF patent for oppfinnelse nr. 2243508. Anordning for måling av dampstrøm i en damprørledning. Bulletin of Inventions, 27. desember 2004 / Patentholder ENIC/

4. Kovalenko A.V. RF-patent for oppfinnelse nr. 2444726 (RU). En enhet for å overvåke den termiske kraften, massestrømmen, entalpien og tørrhetsgraden til den våte dampstrømmen. Bulletin of Inventions nr. 7, 2012

5. Tong L. Varmeoverføring under koking og to-fase strømning. M.: Mir, 1969. -344 s.

6. Kovalenko A.V. RF-patent for oppfinnelse nr. 2380694 (RU), MCP G 01N 25/60. En metode for å kontrollere tørrhetsgraden av våt damp / A.V. Kovalenko // Bulletin of innovations. 2010. Nr. 3. Nr. 2008119269. Prioritet 15.05.2008

7. Kovalenko A. V. RF-patent for oppfinnelse nr. 2459198 (RU), Enhet for å kontrollere graden av tørrhet, entalpi, varme og massestrømningshastigheter for våt damp. Bulletin of Inventions nr. 23, 2012

8. Kovalenko A.V. Søknad om oppfinnelse nr. 2011129977 (RU). En enhet for å bestemme graden av tørrhet av en våt dampstrøm. Prioritet datert 19. juli 2011. Beslutning om å gi patent på en oppfinnelse datert 9. juli 2012.

9. Kovalenko A.V. Søknad om oppfinnelse nr. 2011120638 (RU). En metode for å kontrollere det sanne volumetriske dampinnholdet og fasehastighetene til den våte dampstrømmen i dampgeneratorens damplinje. Prioritet datert 20. mai 2011 Beslutning om å gi patent på en oppfinnelse datert 12. oktober 2012

10. Kovalenko A.V. Søknad om oppfinnelse nr. 2011121705 (RU). En metode for å overvåke det sanne volumetriske dampinnholdet og fasehastighetene til den våte dampstrømmen i en damprørledning i drift. Prioritet datert 27. mai 2011 Beslutning om å gi patent på en oppfinnelse datert 12. oktober 2012

Tilstanden til damp bestemmes av dens trykk, temperatur og egenvekt. Trykket av damp innelukket i et kar er kraften som det presser på en enhetsoverflate av karveggen. Det måles i tekniske atmosfærer (forkortet til); En teknisk atmosfære er lik et trykk på 1 kilogram per kvadratcentimeter (kg/cm2),

Verdien av damptrykket, som er kjelens vegger, bestemmes av trykkmåleren. Hvis den for eksempel er installert på en dampkjele, viser den et trykk på 5 atm, betyr dette at hver kvadratcentimeter av overflaten til kjeleveggene er under trykk fra innsiden, lik 5 kg.

Hvis gasser eller damper pumpes ut av et hermetisk lukket kar, vil trykket i det være mindre enn det ytre trykket. Forskjellen mellom disse trykkene kalles rarfaksjon (vakuum). For eksempel, hvis det ytre trykket er 1 atm, og i karet 0,3 atm, vil vakuumet i det være 1-0,3=0,7 atm. Noen ganger måles sjeldenheten ikke i brøkdeler av atmosfæren, men i høyden av en væskesøyle, vanligvis kvikksølv. Det er beregnet at et trykk på 1 teknisk atmosfære, dvs. 1 kilo per 1 kvadratcentimeter, skaper en kvikksølvsøyle som er 736 mm høy. Hvis sjeldenheten måles ved høyden på pTyfra-kolonnen, er den i vårt eksempel åpenbart lik: 0,7X736=515,2 mm.

Sjeldenheten bestemmes av vakuummålere, som viser den i brøkdeler av atmosfæren, eller av høyden på kvikksølvkolonnen i millimeter.

Temperatur er graden av oppvarming av legemer (damp, YODY, jern, stein, etc.). Det bestemmes av et termometer. Som du vet, tilsvarer null grader Celsius smeltetemperaturen til is, og 100 grader tilsvarer kokepunktet til vann ved normalt atmosfærisk trykk. Celsiusgrader er angitt med °C. For eksempel er en temperatur på 30 grader Celsius indikert som følger: 30 ° C.

Den spesifikke vekten til damp er vekten av en kubikkmeter (m3) av den. Hvis det for eksempel er kjent at 5 m3 damp har en vekt på 12,2 kg, så er egenvekten til denne dampen 12,2: 5=2,44 kg per kubikkmeter (kg/m3). Derfor er dampens egenvekt lik dens totale vekt (i kg) delt på dens totale volum (i m3).

Det spesifikke volumet av damp er volumet av ett kilo damp, dvs. det spesifikke volumet av damp er lik det totale volumet (i m3) delt på dets totale vekt (i kg).

Jo høyere trykk vannet er under, jo høyere kokepunkt (metning), derfor har hvert trykk sitt eget kokepunkt. Så hvis en trykkmåler installert på en dampkjel viser et trykk på for eksempel 5 atm, er kokepunktet for vann (og damptemperatur) i denne kjelen 158 ° C. Hvis trykket heves slik at trykkmåleren viser 10 atm, stiger også temperaturen på dampen og vil være lik 183 °C.

La oss nå vurdere hvordan damp produseres.

La oss anta at glassylinderen under stempelet inneholder jod. Stempelet passer tett mot sylinderens vegger, men kan samtidig bevege seg fritt i det (1, /). La oss også anta at et termometer er satt inn i stempelet for å måle temperaturen på vannet og dampen i sylinderen.

Vi vil varme opp sylinderen og samtidig observere hva som skjer med vannet inne i den. Først vil vi legge merke til at temperaturen på vannet stiger, og volumet øker litt og stempelet i sylinderen begynner å sakte bevege seg oppover. Til slutt stiger temperaturen på vannet så mye at vannet koker (1,//). Dampbobler, som flyr ut av vannet med kraft, vil føre bort partiklene i form av sprut, som et resultat av at rommet over det kokende vannet vil bli fylt med en blanding av damp og vannpartikler. En slik blanding kalles våt mettet damp eller ganske enkelt våt damp (I, III).

Når vi fortsetter å koke, vil vi merke at det er mindre og mindre vann i sylinderen, og mer og mer våt damp. Siden volumet av damp er mye større enn volumet av vann,; hvorfra det viste seg, når vannet blir til damp, vil det indre volumet til sylinderen øke betydelig, og stempelet vil raskt gå opp.

Til slutt vil det komme et øyeblikk da den siste partikkelen av vann i sylinderen vil bli til damp. Slik damp kalles tørrmettet (1,/K), eller ganske enkelt tørr. Temperaturen på damp og vann under koking (mettet temperatur) forblir konstant og lik temperaturen der vannet begynte å koke.

Hvis oppvarmingen av sylinderen fortsetter, vil temperaturen på dampen øke og samtidig øke volumet. Slik damp kalles overopphetet (1,V).

Hvis oppvarmingen av sylinderen stoppes, vil dampen begynne å avgi varme til miljøet, mens temperaturen vil synke. Når den blir lik metningstemperaturen, vil dampen igjen bli til tørrmettet. Deretter vil det gradvis bli til en væske, derfor vil dampen bli våt. Denne prosessen foregår ved en konstant temperatur lik temperaturen! cypedia. Når; siste del! dampen blir til vann, vannet slutter å koke. Da vil det være en ytterligere nedgang i temperatur til omgivelsestemperatur.

Fra det ovenstående kan følgende konklusjoner trekkes.

For det første kan damp være våt, tørr og overopphetet. Tilstanden til tørr damp er svært ustabil, og selv med den minste oppvarming * eller avkjøling, blir den overopphetet eller våt. Som et resultat, under praktiske forhold, er damp bare våt eller overopphetet.

For det andre, når man observerer vann som koker i den gjennom veggene i en glassylinder, kan man legge merke til at ved begynnelsen av kokingen, når det fortsatt er mye vann i sylinderen, har dampen en tett melkehvit farge. Når vannet koker bort, når det blir mindre og mindre i dampen, reduseres tettheten til denne fargen, dampen blir mer gjennomsiktig. Til slutt, når den siste partikkelen av vann blir til damp, vil den bli gjennomsiktig. Følgelig er vanndamp i seg selv gjennomsiktig, og den hvite fargen blir gitt til den av vannpartiklene den inneholder. Det kan være forskjellige mengder vannpartikler i våt damp. Derfor, for å få et fullstendig bilde av våt damp, må du ikke bare vite trykket, men også graden av tørrhet. Denne verdien viser; hvor mye tørr damp i brøkdeler av en kilo er det i ett kilo våt damp. For eksempel, hvis ett kilo våt damp består av 0,8 kg tørr damp og 0,2 kg vann, er tørrhetsgraden til slik damp 0,8. Tørrhetsgraden for våt damp produsert i dampkjeler er 0,96-0,97.

For det tredje, i eksperimentet, endret ikke belastningen på stempelet, noe som betyr at trykket til den overopphetede dampen (så vel som den velsignede tørre) forble uendret under eksperimentet, men temperaturen økte etter hvert som den ble oppvarmet. Derfor, ved samme trykk, kan temperaturen på overopphetet damp være forskjellig. Derfor, for å karakterisere slik damp, er ikke bare trykket indikert, men også temperaturen.

Så for å karakterisere våt damp, må du kjenne dens trykk og tørrhetsgrad, og å karakterisere overopphetet damp, dens trykk og temperatur.

I-h e ^ g in e r you x begynte overopphetet damp å dannes først etter at det ikke var noe vann igjen i sylinderen, derfor når det er. vann, kan du bare få våt damp. YU

Derfor, i dampkjeler, kan damp bare være våt. Hvis det er nødvendig å oppnå overopphetet damp, fjernes våt damp fra kjelen til spesielle enheter - dampoverhetere, og skiller den fra vann. I overhetere blir damp i tillegg oppvarmet, hvoretter den allerede blir overopphetet.

Selv om det kreves en overhetingsanordning for å oppnå overhetet damp, noe som kompliserer kjeleanlegget, men på grunn av fordelene som overhetet damp har sammenlignet med våt; den brukes oftere i skipsinstallasjoner. De viktigste av disse fordelene er som følger.

1. Når overopphetet damp avkjøles, kondenserer den ikke. Denne egenskapen til overopphetet damp er veldig viktig. Uansett hvor godt rørene var isolert, gjennom hvilke damp strømmer fra kjelen til maskinen og dampsylinderen til denne maskinen, leder de fortsatt varme, og derfor avkjøles dampen i kontakt med veggene deres. Hvis dampen er uoppvarmet, er avkjøling bare forbundet med en reduksjon i dens temperatur og spesifikt volum. Hvis dampen er våt, kondenserer den, det vil si at en del av dampen blir til vann. Dannelsen av vann i dampledningen og spesielt i sylinderen til en dampmaskin er skadelig og kan føre til en storulykke.

2. Overopphetet damp avgir varme dårligere enn våt damp, og i kontakt med de kalde veggene i rørledninger, sylindre osv. avkjøles den derfor mindre enn våt damp. Generelt, når du arbeider med overopphetet damp, oppnås besparelser i drivstofforbruk på 10-15%.

Gassventiler (magnetventiler, sikkerhetsavstengningsventiler, sikkerhetsavlastningsventiler, avstengningsventiler og ventilblokker)
Skappunkter med én reduksjonslinje og bypass
Skappunkter med hoved- og reservereduksjonslinje

Gasssikkerhetsanordninger, inkludert gassalarmer

Midler for måling og regulering av trykk

Manometre, vakuummålere, trykk- og vakuummålere som viser og signaliserer
Trykkmålere, trekkmålere og skyvekraftmålere som viser og signaliserer
Tilhørende utstyr (membranmedieseparatorer, pulsasjonsdempere, posisjoneringsanordninger, etc.)

Midler for å måle og kontrollere temperatur

Temperaturmålere, målere-regulatorer og temperaturkontrollere
Regulatorer for temperaturregulering i varmeanlegg
Temperaturkontrollenheter, flerkanalsmålere og kontrollere

Midler for å måle og kontrollere nivået

Tilhørende utstyr for nivåmåling og kontrollenheter

Stengeventiler og stenge- og reguleringsventiler

Styreventiler, blandeventiler, stengeventiler og vanntrykkregulatorer
Tilhørende utstyr (lekkasjetestere, COF-er, termiske deksler, etc.)

Industriell gassoppvarming, gass infrarød strålevarme

Lett type industrielle gass infrarøde radiatorer
Industrielle gass infrarøde emittere av mørk type
Luftgardiner, gass-luftvarmere, varmegeneratorer
Tak, vegg (vegg) infrarøde paneler og tape infrarøde varmesystemer

Din søknad

Kjøp produktet du trenger. For å gjøre dette, gå til siden med beskrivelsen og klikk på knappen
"Legg til vare i bestilling"

Regnskap for dampforbruk. Eventyrene til instrumenteringsingeniører eller virvelstrømningsmålere som et reelt alternativ til åpninger

Utgave: Energianalyse og energieffektivitet nr. 6. År: 2006

15.10.2006

For tiden er det med rette gitt økt oppmerksomhet til spørsmålene om regnskap for energiressurser. Dette bestemmes av det faktum at det på den ene siden, uten pålitelig informasjon om ressursene som forbrukes, er umulig å kompetent gjennomføre energisparingstiltak, som i sammenheng med en konstant økning i energiprisene er avgjørende for både individuelle bedrifter og hver av næringene og landets økonomi som helhet. . På den annen side, i sammenheng med en flerfoldig økning i antall måleanordninger, kommer problemet med kostnadene for vedlikeholdet deres, eller snarere å holde dem i brukbar stand, i forgrunnen.

På grunn av spesifikasjonene til dette mediet, er dampstrømmåling atskilt fra feltet for gassmålingsoppgaver. Dette bestemmes først og fremst av høye temperaturer og trykk i damprørledninger, så vel som tilstedeværelsen i dem, inkludert som et resultat av økt slitasje på rørledninger under disse ekstreme forholdene, ulike mekaniske urenheter (korrosjonsprodukter, avleiring, etc.), samt som kondensat. Derfor, med alle de forskjellige strømningsmålingsmetoder, er det egentlig bare to alternativer for å løse problemet med dampregnskap:

strømningsmålere basert på metoden for variabelt trykkfall over innsnevringsanordningen (DR);
virvelstrømningsmålere (VR).

Bør en strømningsmåler velges utelukkende basert på kostnad, dynamisk område (DR), nøyaktighet og kalibreringsintervall (CLI)?
Tilsvarer de tekniske egenskapene til russiskproduserte strømningsmålere virkelig de beste utenlandske analogene?

I hodet til den gjennomsnittlige metrologen har følgende egenskaper ved de vurderte strømningsmålingsmetodene utviklet seg:

Følgelig er konklusjonen veldig enkel: hvis det er midler, er det bedre å kjøpe en virvelstrømmåler, siden den er mer nøyaktig og verifisering er mindre vanlig; hvis finansieringen er begrenset, gjenstår bare den "gode gamle" membranen.

Denne konklusjonen kunne ha avsluttet artikkelen, hvis ikke de viktigste punktene skissert i ingressen. Derfor foreslår vi å glemme bildene og tallene for målemetodene som studeres og begynne å velge en dampstrømmåler fra bunnen av.

Til å begynne med, la oss huske hva strømningsmålerne på kontrollsystemet og virvelstrømningsmålerne er.

Den første består av en slags innsnevringsanordning installert i rørledningen. Vanligvis brukes en såkalt membran som en innsnevringsanordning: en skive hvis indre diameter er mindre enn rørledningens indre diameter. På grunn av den lokale innsnevringen skaper membranen et differensialtrykk, hvis verdi måles av en differensialtrykksensor. Samtidig måles det absolutte damptrykket i rørledningen og damptemperaturen. Hvis membranstrømningshastigheten er kjent, er denne informasjonen tilstrekkelig til å beregne strømningshastigheten til gass eller damp og følgelig bestemme mengden produkt som forbrukes for rapporteringsperioden.

Virvelprinsippet for strømningsmåling er basert på von Karman-effekten, som betyr at når en væske eller gass strømmer rundt et dårlig strømlinjeformet legeme, oppstår det regelmessig virveldannelse, d.v.s. vekslende dannelse og avgivelse av virvler på begge sider av det spesifiserte legemet, og repetisjonshastigheten til virvlene er proporsjonal med strømningshastigheten. Denne virvelformasjonen er ledsaget av regelmessige periodiske pulsasjoner av trykk og strømningshastighet i kjølvannet bak bløfflegemet. Følgelig, ved å måle frekvensen av disse pulsasjonene, er det mulig å bestemme hastigheten eller strømningshastigheten til gassen eller dampen under driftsbetingelser. For å bestemme mengden damp som har passert, er det nødvendig, som i tilfellet med SU, å i tillegg måle trykket og temperaturen til dampen.

I artikkelen vil vi vurdere egenskapene til to undertyper av virvelstrømningsmålere (VR), som har blitt utbredt i Russland, som er forskjellige i måten virvler oppdages på:

Pulseringer av trykk eller hastighet registreres av sensorer plassert på overflaten av strømningsbanen.
Trykkpulsasjoner virker på et følsomt element (vinge, rør, piezomikrofon, etc.) bak bløffekroppen, som overfører dem til en sensor som er skjult dypt i enheten.

Så tilbake til oppgaven - vi må installere en dampmåleenhet.

Det er sannsynlig at dampstrømhastigheten vil variere avhengig av årstid, produksjonsvolumer og andre faktorer, så det er nødvendig å gi en margin for måleområdet til strømningsmåleren.

Standardforholdet mellom maksimale og minste strømningshastigheter målt ved hjelp av kontrollsystemet er 1:3, men kan nå 1:10 (hvis du bruker multi-limit "smart", men også svært kostbare differensialtrykksensorer). Allerede ikke dårlig, men kostnaden for noden i dette tilfellet vil også bli satt til det maksimale av dets "dynamiske område".

Et bredt dynamisk område er en utvilsom fordel med virvelstrømningsmålere. Denne indikatoren varierer fra 1:20 til 1:40. Men ikke alt er glatt her heller. Tross alt er konverteringsfaktoren til en virvelstrømningsmåler (dvs. forholdet mellom frekvensen av virveldannelse og verdien av den øyeblikkelige strømningshastigheten til det målte mediet gjennom måleseksjonen til enheten) stabil i et svært begrenset område av strømningshastigheter bestemt av Reynolds-tallet Re (hydrodynamisk likhetskriterium). For å oppnå maksimal nøyaktighet er det nødvendig å legge inn individuelle korreksjonsfaktorer som sikrer målenøyaktighet over hele området. Å bruke en rekke koeffisienter krever god prosessorkraft til prosessoren, så siste generasjon prosessorer må installeres i moderne smarte virvelstrømningsmålere. Dessverre bruker ikke alle innenlandske enheter digital signalbehandling med Karman-avhengighetskorreksjon, så målefeilen i slike enheter øker med økende dynamisk rekkevidde.

Interessant nok gjorde bruken av digital spektral signalbehandling det mulig å overvinne en annen ulempe med VR som var uheldig tidligere. Faktum er at måleprinsippet innebærer påvisning av strømningspulsasjoner. I dette tilfellet kan eksterne vibrasjoner legges over det nyttige signalet og til og med blokkere det fullstendig. Interferens førte til en reduksjon i målenøyaktighet og muligheten for et utgangssignal i fravær av strømning i rørledningen, det såkalte "selvgående" fenomenet.

Moderne intelligente VR-er analyserer spekteret av signaler, kutter av støy og forsterker nyttige harmoniske, og garanterer dermed målenøyaktighet. Samtidig økte vibrasjonsmotstandsindikatorene med en størrelsesorden i gjennomsnitt.

Funksjonene til dampregnskap som bør tas i betraktning når du velger et måleinstrument inkluderer den høye temperaturen på mediet, mulig tilstopping av rørledningen nær strømningsmåleren, muligheten for avleiringer på de indre overflatene til strømningsmåleren, samt sannsynligheten av periodisk forekomst av vannhammer og termisk sjokk. La oss vurdere påvirkningen av disse faktorene.

Damptemperaturen kan variere fra 100 0C til 600 0C. Samtidig kan strømningsmålerne på kontrollsystemet brukes i hele det angitte området. Målenøyaktigheten til strømningsmålere ved CS vil imidlertid forringes med økende temperatur, noe som er assosiert med en endring i rørledningens indre diameter og diafragmaens diameter, samt en ekstra temperaturfeil på trykksensoren. Effekten av å endre de geometriske dimensjonene er spesielt kritisk ved måling på rørledninger med en diameter på mindre enn 300 mm, og den ekstra temperaturfeilen til trykksensoren (for eksempel Metran-100) er 0,9 % per 100 °C.

Temperaturområdet for BP-operasjonen kan tilsvare 150, 200, 350, 450 0C, avhengig av modell og produsent. Dessuten tilsvarer de to siste verdiene egenskapene til importerte enheter. Vi håper at leserne er godt klar over forskjellen mellom konseptet "enheten fungerer og viser noe" og "enheten fungerer i samsvar med de deklarerte egenskapene." Svært ofte er VR-produsenter tause om den ekstra temperaturfeilen knyttet til en endring i de geometriske dimensjonene til elementene i strømningsbanen. I utenlandske strømningsmålere utføres automatisk korreksjon av strømningsavlesninger etter temperatur, noen ganger når 0,2 % for hver 100 0C. I innenlandsk intelligent VR utføres også temperaturkorreksjon. Derfor, ikke glem å sjekke med produsenten om tilgjengeligheten av en slik feilretting når du velger en strømningsmåler.

Tilstopping av rørledningen og utseendet av avleiringer på hovedelementene i strømningsomformeren over tid kan oppheve innsatsen din for å velge og installere en måleenhet. Årsaken er enkel: utformingen av strømningsmåleren ved CS innebærer dannelse av avsetninger på bunnen av rørledningen nær frontveggen til membranen. Etter hvert som tilstoppingen øker, øker dens innflytelse på CS-feilen, som noen ganger når titalls prosent. Adhesjon av et stoff til overflaten av membranen, så vel som slitasje på kantene, bidrar til transformasjonen av måleenheten til en sensor for tilstedeværelse av strømning i rørledningen. For å forhindre at dette skjer, er det nødvendig å rengjøre strømningsmåleren på CS med jevne mellomrom (hver annen måned).

Hva med VR? Forurensning har en betydelig mindre effekt på prosessen med virveldannelse enn på trykkfallet på CS, dessuten er det rett og slett ingen hulrom og lommer der avleiringer kan samle seg i VR, så stabiliteten til avlesningene til sistnevnte er mye høyere . I tillegg er det eksperimentelt bevist at virveldannelse fører til selvrensing ikke bare av selve bløfflegemet, men også av rørseksjonen i en avstand på ca. 1 nominell diameter av rørledningen (DN) før og 2-4 DN etter bløffkroppen. Bruken av spesielle former og størrelser på bløfflegemer gjorde det mulig å ytterligere redusere effekten av disse endringene i de geometriske dimensjonene til strømningsbanen til VR.

I dag bruker produsentene spesialformede bløffkropper. De er utformet på en slik måte at endringen deres påvirker målenøyaktigheten i mye mindre grad enn for CS og VR med rektangulære eller dessuten sylindriske bløffkropper. Imidlertid bør det huskes at filler, skiftenøkler og andre typer "mekaniske urenheter" noen ganger kan "transporteres" sammen med damp i rørledningene våre. Derfor, hvis et filter ikke er installert før målestasjonen (minst et stort nett), bør du være oppmerksom på VR med avtagbar omslagskropp. En slik enhet kan rengjøres uten demontering og etterfølgende verifisering.

En viktig indikator på påliteligheten til en dampmåleenhet er dens motstand mot hydrauliske støt, som ofte oppstår som et resultat av feil i driften av varmekilder og det "personlige initiativet" til vedlikeholdspersonellet. For at leseren skal ha respekt for dette fenomenet, legger vi merke til at vannhammere og vanligvis trykkøkningen som følger med dem fører til brudd på varmebatterier og ofte er hovedårsaken til svikt i sensorer.

Strømningsmålerne ved kontrollsystemet er ikke redde for vannslag, og BP er delt inn i to leire. I VR basert på trykkpulsasjoner er de følsomme elementene plassert under en tynn membran, og er derfor ikke beskyttet mot vannslag. Produsenter advarer som regel ærlig om dette, men minner om at garantien for enheten er ugyldig i dette tilfellet. I VR basert på bøyespenninger følerelementet er separert fra det målte mediet vet derfor ingenting om vannhammer.

Når damp tilføres gjennom en avkjølt rørledning, oppstår en kraftig temperaturøkning, mens de følsomme elementene i sensoren viser seg å være veldig varme på innsiden og avkjølte på utsiden. Denne temperaturøkningen kalles termisk sjokk, og følgelig er den det også farlig bare for VR-trykkpulseringer, hvis sensitive elementer er i umiddelbar nærhet til det målte mediet.

La oss nå forestille oss en rørledning som vi skal montere en måleenhet på. Hvis måleenheten er installert utendørs eller i et uoppvarmet rom, vil kontrollsystemet kreve økt oppmerksomhet: impulsledningene som forbinder trykksensoren til rørledningen kan fryse, så de må varmes opp og renses.

Vortex-strømningsmålere er ikke lunefulle for installasjonsstedet og krever ikke vedlikehold. Vi anbefaler bare at du forsikrer deg om at enheten tilsvarer klimaversjonen C3 fra (-40 til +70) 0С og sørger for at kalkulatoren er varm.

Apropos kalkulatorer. I seg selv er volumstrømningshastigheten til damp, hvis verdier er gitt av strømningsmåleren, uten praktisk verdi. Det kreves å vite enten massen til dampen eller den termiske energien som den overfører. Til disse formålene brukes varmemålere som beregner nødvendige parametere basert på data fra strømnings-, trykk- og temperatursensorer. De nødvendige og obligatoriske funksjonene til kalkulatoren inkluderer å opprettholde et arkiv med målte parametere, samt overvåke og registrere nødsituasjoner.

Du kan koble strømningsmåleren til kalkulatoren ved hjelp av et 4-20 mA strømsignal, som kanskje er tilgjengelig for alle strømningsmålere, både for SU og virvelmålere.

Fordelene med virvelstrømningsmålere inkluderer ekstra utgangsfrekvenssignal. Fordelen er høyere nøyaktighet. Vær oppmerksom på at produsenter angir den relative feilen for frekvenssignalet, og den reduserte feilen for gjeldende utgang. Den gitte feilen betyr at nøyaktigheten til verdiene vil forringes proporsjonalt når du beveger deg bort fra maksimal strømningshastighet. For eksempel, hvis det for en strømningsmåler med DD 1:10 er indikert en redusert feil, si 1,0 %, betyr dette at ved maksimal strømningshastighet vil den relative feilen faktisk være 1,0 %, og ved minimum vil den allerede tilsvare 10 %. Konklusjonen er enkel: et frekvenssignal er å foretrekke. Dessuten har alle moderne kalkulatorer et frekvensinngangssignal på 0-1000 Hz eller 0-10000 Hz.

For utenlandske produsenter anses et digitalt utgangssignal som et ekstra alternativ, siden forbrukere lenge har satt pris på fordelene med digital kommunikasjon. I Russland er situasjonen snudd: et digitalt signal tilbys som en gratis bonus, men brukes faktisk i sjeldne tilfeller. Russiske produsenter av sekundærutstyr bidrar ofte til dette, ettersom støtten til digitale inngangssignaler er overflødig. I tillegg kreves det bedre kommunikasjonslinjer for gjennomføring av et digitalt signal, som foreløpig langt fra er tilgjengelig overalt. Likevel kan tilstedeværelsen av en digital kanal i strømningsmåleren være svært nyttig ved automatisering av teknologiske prosesser eller rett og slett ved visning av instrumentavlesninger på en PC. La oss merke oss et viktig poeng: velg enheter med standardiserte digitale protokoller anerkjent i verden HART, Foundation Field Bus, ProfiBus, Modbus. Ellers vil bruken av lukkede standarder, som bare er forståelige for produsenten av enheten, være til liten nytte.

La oss imidlertid gå tilbake til rørledningen og installasjonsstedet for dampmåleenheten. De fleste strømningsmåleinstrumenter bør installeres på rette seksjoner av rørledningen med en lengde på 1 til 100 nominelle diametre (DN). De lengste rette seksjonene fra 30 til 100 Du kreves for strømningsmålere med SU. Unnlatelse av å overholde disse kravene fører til en forvrengning av jevnheten til mediumstrømmen og som et resultat en reduksjon i målenøyaktigheten.

Sammenlignet med SU stiller VR mindre strenge krav til lengdene på rette strekninger. De tilsvarende anbefalingene er 30Dn, med en mulig reduksjon til 10Dn avhengig av konfigurasjonen av rørledningen. I de fleste tilfeller er en reduksjon til 10Dn uten å gå på bekostning av nøyaktigheten kun mulig etter innføring av ytterligere korreksjonsfaktorer som tar hensyn til egenskapene til installasjonsstedet.

Merk at noen russiske VR-produsenter rapporterer "seier over hydrodynamikkens lover" og indikerer krav til rette seksjoner fra 3 til 5D, som er 2 eller til og med 3 ganger bedre enn utenlandske prøver. La oss overlate undervurderingen av kravene til lengdene til rette seksjoner på samvittigheten til disse produsentene. Og vi anbefaler forbrukere å ikke engasjere seg i selvbedrag og installere VR på rørledninger med rette seksjoner på minst 10Du i lengde, og SU - minst 30Du.

Og nå inviterer vi leserne til å strekke fantasien og forestille seg ikke én, men tre identiske rørledninger med damp på en gang og tre ingeniører Shaibov, Fishkin og Vikhrev, som vi hver vil betro å installere og vedlikeholde en måleenhet på en av rørledningene.

Ingeniørene bestemte seg for å gå på forskjellige måter for å løse dampmåleproblemet og valgte følgelig en måler basert på SU, en importert dampmålerenhet basert på BP, og en innenlandsk dampmålerenhet basert på BP. Samtidig ble Shaibov først og fremst styrt av kostnadene for måleenheten. Fishkin bestemte seg for å skille seg ut, og trodde at "gjæringen betaler to ganger", og kjøpte en importert virvelstrømningsmåler. Vikhrev studerte problemet grundig, og i henhold til prinsippet "hvis det ikke er noen forskjell, hvorfor betale mer?", slo han seg på en innenlandsk bøyningsspenningsvirvelstrømningsmåler. La oss ta en titt på karakterene våre.

Problemer ventet på heltene våre allerede på den første fasen, når de kjøpte strømningsmålere.

Ved beregningen mistenkte ikke Shaibov at kostnaden for trykksensoren ville øke med en tredjedel på grunn av det faktum at enheten ville bli plassert i et uoppvarmet rom, og impulsledningene med ventilblokker viste seg å ikke være så billige som forventet . Som et resultat var kostnaden for måleenheten ved kontrollsystemet lik løsningen basert på den innenlandske BP.

Fishkin ble litt lei seg da han etter å ha ventet 5 uker på å få utstyret fikk vite at han måtte vente et par uker til på grunn av forsinkelser i tollvesenet.

Vikhrevs problemer på dette stadiet inkluderer kanskje vanskeligheten med å velge fra et stort utvalg kalkulatorer. (Vi vil imidlertid ikke berøre problemet med å velge en kalkulator i denne artikkelen, så vi vil stole på Vikhrevs valg og vil ikke engang spørre ham hvilken kalkulator han kjøpte).

Til slutt mottok alle ingeniørene utstyret, det gjenstår å installere det og det første trinnet er fullført. Vikhrev var den raskeste å administrere, fordi den teknologiske innsatsen og et sett med monteringsdeler ble levert sammen med strømningsmåleren. Shaibov måtte bruke mye mer tid på å overholde alle de obligatoriske kravene for å installere membranen: for å sikre at diametrene til rørledningen og membranhusene stemmer overens, justeringen av CS og rørledningen, for å koble CS-kamrene med trykkfallet sensor ved impulslinjer. Det måtte Shaibov også innfinne seg med Nøyaktigheten til måleenheten vil være lavere enn deklarert på grunn av uklare faktorer: ruhet av rørledningen og avvik mellom den faktiske indre diameteren til rørledningen og de beregnede dataene.

Installasjonen av måleenheten basert på importert utstyr gikk problemfritt takket være godt illustrerte bruksanvisninger. Imidlertid ble "fluen i salven" kastet av den lokale forhandleren, og nektet å levere et sett med monteringsdeler til strømningsmåleren og flyttet produksjonen til Fishkin. Fishkins glede over den vellykkede installasjonen av noden var også kortvarig, da programmeringen av instrumentene viste seg å være vanskelig på grunn av mangelen på en russiskspråklig meny og åpenbare oversettelsesfeil i den medfølgende dokumentasjonen. En oppringning til en lokal leverandør viste at de ikke hadde en spesialist på å sette opp utstyr, så alle spørsmål ble omdirigert til hovedkontoret til selskapets representasjonskontor i Russland. Og Fishkin ventet lenge på svar på spørsmålene hans. Fishkin er imidlertid vant til å vente...

Så utstyret er installert og tilkoblet, noden blir overlevert. Men tiden gikk og Shaibov begynte å mistenke at SUs vitnesbyrd ikke var sant. Etter å ha åpnet, renset membranen og den tilstøtende delen av rørledningen fra blokkeringer og renset impulslinjene, begynte avlesningene å samsvare med de forventede, men konklusjonen var skuffende: en gang annenhver måned er det nødvendig med rengjøring av noden.

Fishkin og Vikhrev så på kjas og mas kollegaen deres med litt ondskap, og tenkte at de ville huske nodene sine på BP bare tre år senere, da tiden kom for verifiseringen deres. Den utstedte resolusjonen fra den lokale CSM avviste imidlertid forventningene: regionen introduserte en ordre om å kalibrere alle varmeenergistrømmålere hvert år, uavhengig av forskrifter fra føderale forskrifter.

Shaibovs fineste time har kommet: hele verifiseringen av målestasjonen resulterte i neste fjerning av membranen (i løpet av vennskapsåret med SU lærte ingeniøren å raskt fjerne membranen, siden han utførte denne prosedyren regelmessig) og målte dens geometri i nærvær av en representant for CSM, samt i verifisering av trykk- og temperatursensorer .

En importert Fishkin-strømningsmåler kan verifiseres på to måter: ved å helle enheten på et vannstativ eller ved å bruke en ikke-søl-metode. Det andre alternativet viste seg å være mer å foretrekke. Verifikasjonsprosedyren viste seg å være ganske enkel: måling av geometrien til bløffkroppen og verifisering av den elektroniske enheten. Riktignok måtte Fishkin i tillegg kjøpe et spesielt dyrt verifikasjonssett, som kunne vært unnlatt hvis enheten brukte standard i stedet for unike merkede kontakter.

Vikhrev var klar for verifiseringsprosedyren og ventet til og med på den, siden han selv på kjøpsstadiet tok et valg til fordel for VR-bøyespenninger, som på grunn av deres allsidighet kan verifiseres ikke bare på luft, men også på en vannteststativ, som er tilgjengelig i ethvert regionalt senter. En hyggelig overraskelse for Vikhrev var tilstedeværelsen av en offisielt godkjent metode for ikke-sølverifisering som ligner på Fishkin-strømmåleren.

Til slutt foreslår vi at du forestiller deg at strømningsmålerne til ingeniørene er ute av drift. Vi vil bare angre på Shaibov: når alt kommer til alt, drar han ikke lenger fra SU, og er en integrert del av måleenheten. La feilene til Fishkin- og Vikhrev-strømningsmålerne være av samme natur, la oss for eksempel forestille oss at frekvensutgangen til begge enhetene mislyktes på grunn av feilen til en arbeider som blandet polariteten til kontaktforbindelsen.

Så etter å ha klaget på arbeiderne, begynte Fishkin og Vikhrev å studere bruksanvisningene for strømningsmåleren. Ved å bruke den innebygde selvdiagnosefunksjonen sørget Fishkin for at kun frekvensutgangen var ute av drift. Etter å ha ringt servicesenteret (SC), fant han ut at utskifting av elektronikk er en fem-minutters prosedyre, takket være den modulære utformingen av enheten. Imidlertid nektet SC å gi reparasjonsdokumentasjon og en utskiftbar modul, og forklarte slik hemmelighold som policyen til produsentens selskap. Fishkin måtte sende enheten til servicesenteret, der, som det viste seg senere, en slik modul ikke var på lager for øyeblikket, så den ble bestilt i utlandet. Her er en fem-minutters prosedyre for deg. Men vent, Fishkin, vent. Du er vant til det.

Vikhrev ringte også til SC og selv, vel vitende om Fishkins ulykker, var han klar til å sende enheten dit. Men i SC ble han positivt overrasket. Vikhrev ble informert om at enheten hans kan repareres i felten og sendte reparasjonsdokumentasjon, og ga et valg om enten å bytte ut modulen på egen hånd, eller fjerne enheten og sende den til nærmeste SC. Når du ser at for å erstatte elektronikken, trenger du bare å skru ut et par bolter, og du trenger ikke å demontere hele strømningsmåleren og dessuten stoppe damptilførselen i rørledningen, Vikhrev bestemte seg for å utføre reparasjonen selv. Et par dager senere ble en erstatnings elektronisk modul sendt til Vikhrev fra produsenten, som han mottok om morgenen; og ved middagstid ble den defekte modulen skiftet ut og enheten begynte å fungere igjen.

BP bør velges, fordi SU krever konstant vedlikehold. Ellers vil målefeilen til SU betydelig overstige de deklarerte verdiene;
alle medfølgende dokumenter må være på russisk;
Strømningsmåleren må ha en offisielt godkjent verifiseringsprosedyre for ikke-søl og være universell for å sikre muligheten for verifisering på et vannstand;
det følsomme elementet i strømningsmåleren må være pålitelig beskyttet mot hydro- og termiske støt;
utformingen av strømningsmåleren må være modulær, med mulighet for rask og praktisk feltutskifting av hver av modulene;
reparasjonsdokumentasjon må leveres av produsenten på forespørsel fra forbrukere;
den regionale SC til produsenten skal gi muligheten til raskt å reparere en mislykket strømningsmåler, inkludert direkte på operasjonsstedet.

Til anbefalingene fra våre fiktive karakterer, legger vi til at når du velger en strømningsmåler, bør en beslutning tas ikke bare på grunnlag av tall fremhevet i store brosjyrer, men også på andre viktige tekniske og operasjonelle egenskaper.

Nyt badet ditt!