การสร้างแบบจำลองทางเทคโนโลยีของกระบวนการกรอง การกรอง
1.4.1 การสร้างแบบจำลองทางเทคโนโลยีของกระบวนการกรอง
การสร้างแบบจำลองกระบวนการทางเทคโนโลยีตั้งอยู่บนสมมติฐานที่ว่าเมื่อกระบวนการเปลี่ยนแปลงภายในขอบเขตที่กำหนด สาระสำคัญทางกายภาพของปรากฏการณ์ที่เกิดขึ้นในการผลิตจะไม่เปลี่ยนแปลง และแรงที่กระทำต่อวัตถุที่กำลังพัฒนาจะไม่เปลี่ยนธรรมชาติ แต่เพียงขนาดเท่านั้น การสร้างแบบจำลองทางเทคโนโลยีจะมีประสิทธิภาพโดยเฉพาะอย่างยิ่งเมื่อการอธิบายกระบวนการทางคณิตศาสตร์ล้วนๆ นั้นเป็นเรื่องยาก และการทดลองเป็นเพียงวิธีเดียวในการศึกษากระบวนการนั้น ในกรณีเหล่านี้ การใช้วิธีการสร้างแบบจำลองช่วยลดความจำเป็นในการทดลองด้วยตัวเลือกที่เป็นไปได้จำนวนมากสำหรับการเลือกพารามิเตอร์กระบวนการ ลดระยะเวลาและปริมาณของการศึกษาเชิงทดลอง และช่วยให้สามารถค้นหาระบอบทางเทคโนโลยีที่เหมาะสมที่สุดโดยใช้การคำนวณง่ายๆ
การประยุกต์ใช้วิธีการ การสร้างแบบจำลองทางเทคโนโลยีในด้านการทำน้ำให้บริสุทธิ์ถือเป็นสิ่งสำคัญในฐานะพื้นฐานทางวิทยาศาสตร์ในการเพิ่มความเข้มข้นและปรับปรุงการทำงานของสถานบำบัดที่มีอยู่ วิธีการเหล่านี้ชี้ไปที่ระบบของการทดลองที่ค่อนข้างง่าย การประมวลผลผลลัพธ์ทำให้สามารถค้นพบปริมาณการผลิตที่ซ่อนอยู่ และสร้างโหมดการทำงานของโครงสร้างทางเทคโนโลยีที่เหมาะสมที่สุด การใช้การสร้างแบบจำลองทางเทคโนโลยียังทำให้สามารถสรุปและจัดระบบข้อมูลการทดลองและการดำเนินงานเกี่ยวกับแหล่งน้ำประเภทต่างๆ ได้ และสิ่งนี้ทำให้สามารถลดปริมาณการวิจัยเชิงทดลองที่เกี่ยวข้องกับการออกแบบใหม่และเพิ่มความเข้มข้นของโครงสร้างที่มีอยู่ได้อย่างมาก
ในการดำเนินการวิเคราะห์ทางเทคโนโลยีการกรองจำเป็นต้องมีการติดตั้งซึ่งมีแผนภาพแสดงในรูปที่ 3 องค์ประกอบหลักของการติดตั้งคือคอลัมน์ตัวกรองที่ติดตั้งตัวอย่าง เพื่อลดอิทธิพลของผนัง และเพื่อให้แน่ใจว่าอัตราการไหลของน้ำที่เครื่องเก็บตัวอย่างนำไปใช้นั้นไม่เกินค่าที่ยอมรับได้สำหรับการทดลองเชิงปฏิบัติ คอลัมน์ตัวกรองจะต้องมีเส้นผ่านศูนย์กลางอย่างน้อย 150...200 มม. ความสูงของคอลัมน์อยู่ที่ 2.5...3.0 ม. ซึ่งช่วยให้มั่นใจว่ามีการวางชั้นวัสดุกรองที่เพียงพอและการสร้างพื้นที่เพียงพอเหนือน้ำหนักบรรทุกเพื่อเพิ่มระดับน้ำโดยเพิ่มการสูญเสียแรงดันในตัวกรอง วัสดุ.
เครื่องเก็บตัวอย่างได้รับการติดตั้งเท่าๆ กันตามความสูงในการโหลดของคอลัมน์ตัวกรอง โดยอยู่ห่างจากกัน 15...20 ซม. เครื่องเก็บตัวอย่างซึ่งตั้งอยู่ก่อนที่น้ำจะเข้าสู่โหลด ทำหน้าที่ควบคุมความเข้มข้นของสารแขวนลอยในน้ำต้นทาง เครื่องเก็บตัวอย่างที่อยู่ด้านหลังโหลดทำหน้าที่ควบคุมคุณภาพของการกรอง เครื่องเก็บตัวอย่างที่เหลือได้รับการออกแบบมาเพื่อตรวจสอบการเปลี่ยนแปลงความเข้มข้นของสารแขวนลอยในความหนาของโหลดที่เป็นเม็ด เพื่อให้ได้ผลลัพธ์ที่เชื่อถือได้ คอลัมน์ตัวกรองต้องมีตัวอย่างอย่างน้อย 6 ตัว ในระหว่างการทดลอง ต้องแน่ใจว่ามีน้ำไหลจากเครื่องเก็บตัวอย่างอย่างต่อเนื่อง ปริมาณน้ำทั้งหมดที่ไหลจากเครื่องเก็บตัวอย่างไม่ควรเกิน 5% ของปริมาณน้ำที่ไหลผ่านคอลัมน์ทั้งหมด คอลัมน์นี้ยังมีเซ็นเซอร์เพียโซเมตริกสองตัวติดตั้งไว้เพื่อตรวจสอบ การสูญเสียทั้งหมดความดันในความหนาของวัสดุกรอง
คอลัมน์ตัวกรองบรรจุด้วยวัสดุที่เป็นเม็ดละเอียดที่สุดเท่าที่จะเป็นไปได้ เป็นที่พึงประสงค์ว่าเส้นผ่านศูนย์กลางเฉลี่ยของเมล็ดโหลดอยู่ระหว่าง 0.7 ถึง 1.1 มม. ความหนาของชั้นทรายต้องมีอย่างน้อย 1.0...1.2 ม. จำนวนการรับน้ำหนักที่ต้องการคำนวณโดยใช้สูตร
ม. = r(1 - n)V,
โดยที่ m คือมวลของวัสดุกรองที่ผ่านการล้างและคัดแยกแล้ว กิโลกรัม r - ความหนาแน่นในการโหลด, kg/m3; n คือความพรุนตามขอบเกรนของสื่อกรอง V คือปริมาณการโหลดที่ต้องการ m3
หลังจากเติมคอลัมน์ตัวกรองแล้ว วัสดุกรองจะถูกบดอัดโดยการแตะผนังของคอลัมน์จนกระทั่งพื้นผิวด้านบนของวัสดุถึงเครื่องหมายที่สอดคล้องกับปริมาณโหลดที่ระบุ เมื่อความพรุนของโหลดเท่ากับความพรุนของวัสดุนี้ใน ตัวกรองขนาดใหญ่อย่างแท้จริง (5...10 ม./ชม.)
2 ส่วนการคำนวณและเทคโนโลยี
2.1 การใช้วัสดุกรองในการบำบัดน้ำ
2.1.1 พารามิเตอร์พื้นฐานของสื่อกรอง
วัสดุกรองจึงเป็นองค์ประกอบการทำงานหลักของโครงสร้างตัวกรองดังนั้น ทางเลือกที่ถูกต้องพารามิเตอร์มีความสำคัญยิ่งสำหรับการทำงานปกติ เมื่อเลือกวัสดุกรองปัจจัยพื้นฐานคือต้นทุนความเป็นไปได้ที่จะได้รับมันในด้านการก่อสร้างตัวกรองที่ซับซ้อนและการปฏิบัติตามข้อกำหนดทางเทคนิคบางประการซึ่งรวมถึง: องค์ประกอบเศษส่วนที่เหมาะสมของโหลด; ความสม่ำเสมอในระดับหนึ่งของขนาดของเมล็ดพืช ความแข็งแรงทางกล ความต้านทานต่อสารเคมีของวัสดุที่เกี่ยวข้องกับน้ำกรอง
ระดับความสม่ำเสมอของขนาดเกรนของสื่อกรองและองค์ประกอบเศษส่วนของมันส่งผลกระทบอย่างมากต่อการทำงานของตัวกรอง การใช้วัสดุกรองที่มีขนาดใหญ่ขึ้นจะทำให้คุณภาพของการกรองลดลง การใช้วัสดุกรองที่ละเอียดกว่าทำให้รอบการกรองลดลง การใช้น้ำล้างมากเกินไป และต้นทุนการดำเนินงานในการทำน้ำให้บริสุทธิ์เพิ่มขึ้น
ตัวบ่งชี้ที่สำคัญคุณภาพของวัสดุกรองคือความแข็งแรงเชิงกล ความแข็งแรงเชิงกลของวัสดุกรองประเมินโดยตัวบ่งชี้สองตัว: การเสียดสี (เช่น เปอร์เซ็นต์การสึกหรอของวัสดุเนื่องจากการเสียดสีของเมล็ดข้าวระหว่างการซัก - สูงถึง 0.5) และความสามารถในการบด (เปอร์เซ็นต์ของการสึกหรอเนื่องจากการแตกร้าวของเมล็ดพืช - สูงถึง 4.0)
ข้อกำหนดที่สำคัญสำหรับคุณภาพของวัสดุกรองคือความทนทานต่อสารเคมีต่อน้ำกรอง กล่าวคือ ไม่มีการเสริมสมรรถนะด้วยสารที่เป็นอันตรายต่อสุขภาพของมนุษย์ (ในแหล่งน้ำดื่ม) หรือต่อเทคโนโลยีการผลิตที่ใช้วัสดุกรอง
นอกเหนือจากข้อกำหนดทางเทคนิคข้างต้น วัสดุกรองที่ใช้ในการจ่ายน้ำดื่มภายในประเทศยังได้รับการประเมินด้านสุขอนามัยและสุขอนามัยสำหรับองค์ประกอบขนาดเล็กที่ส่งผ่านจากวัสดุลงสู่น้ำ (เบริลเลียม โมลิบดีนัม สารหนู อลูมิเนียม โครเมียม โคบอลต์ ตะกั่ว เงิน แมงกานีส ทองแดง , สังกะสี, เหล็ก, สตรอนเซียม)
วัสดุกรองที่พบมากที่สุดคือทรายควอทซ์ - แม่น้ำหรือเหมืองหิน พร้อมด้วยทราย, แอนทราไซต์, ดินเหนียวขยายตัว, หินที่ถูกเผา, ซุงกิไซต์, ตะกรันภูเขาไฟและเตาถลุงเหล็ก, กราโนไดโอไรต์, โพลีสไตรีนที่ขยายตัว ฯลฯ ถูกนำมาใช้ (ตารางที่ 2)
ดินเหนียวขยายตัวเป็นวัสดุที่มีรูพรุนเป็นเม็ดที่ได้จากการเผาวัตถุดิบดินเหนียวในเตาเผาแบบพิเศษ (รูปที่ 4)
หินที่ถูกเผาเป็นหินที่แปรสภาพเป็นถ่านหินซึ่งถูกเผาระหว่างเกิดเพลิงไหม้ใต้ดิน
ตะกรันภูเขาไฟเป็นวัสดุที่เกิดจากการสะสมของก๊าซในลาวาหล่อเย็นด้วยของเหลว
Shungizite ได้มาจากการยิงวัสดุคาร์บอนต่ำตามธรรมชาติ - shungite ซึ่งมีคุณสมบัติใกล้เคียงกับดินเหนียวขยายตัวที่ถูกบด
ของเสียยังสามารถใช้เป็นวัสดุกรองได้อีกด้วย การผลิตภาคอุตสาหกรรมตะกรันเตาถลุง และตะกรันจากการผลิตทองแดง-นิกเกิล
โฟมโพลีสไตรีนยังใช้เป็นวัสดุกรองบนตัวกรอง วัสดุที่เป็นเม็ดนี้ได้มาจากการบวมตัวอันเป็นผลมาจากการบำบัดความร้อนของวัสดุเริ่มต้น - เม็ดพลาสติกโพลีสไตรีนที่ผลิตโดยอุตสาหกรรมเคมี
ตารางที่ 3. ลักษณะสำคัญของวัสดุกรอง
| วัสดุ | ขนาด, | มวลสารจำนวนมาก | ความหนาแน่น, | ความพรุน | ความแข็งแรงทางกล | ค่าสัมประสิทธิ์ |
|
| ความสามารถในการซัก | ความสามารถในการบด | ||||||
| ทรายควอทซ์ | 0.6ธ1.8 | 2.6 | 42 | 1.17 | |||
| ดินเหนียวขยายตัวบด | 0.9 | 400 | 1.73 | 74 | 3.31 | 0.63 | - |
| ดินเหนียวขยายตัวที่ไม่บด | 1.18 | 780 | 1.91 | 48 | 0.17 | 0.36 | 1.29 |
| แอนทราไซต์บด | 0.8ธ1.8 | 1.7 | 45 | 1.5 | |||
| หินที่ถูกไฟไหม้ | 1.0 | 1250 | 2.5 | 52ธ60 | 0.46 | 3.12 | 2.0 |
| ชุงกิไซต์ถูกบดขยี้ | 1.2 | 650 | 2.08 | 60 | 0.9 | 4.9 | 1.7 |
| ตะกรันภูเขาไฟ | 1.1 | - | 2.45 | 64 | 0.07 | 1.05 | 2.0 |
| อโกลโพไรต์ | 0.9 | 1030 | 2.29 | 54.5 | 0.2 | 1.5 | - |
| กราโนไดโอไรต์ | 1.1 | 1320 | 2.65 | 50.0 | 0.32 | 2.8 | 1.7 |
| คลิโนปติโลไลท์ | 1.15 | 750 | 2.2 | 51.0 | 0.4 | 3.4 | 2.2 |
| ทรายหินแกรนิต | 0.8 | 1660 | 2.72 | 46.0 | 0.11 | 1.4 | - |
| ตะกรันเตาถลุง | 1.8 | 2.6 | 44.0 | - | |||
| โพลีสไตรีนที่ขยายตัว | 1.0ธ4.0 | 0.2 | 41.0 | 1.1 | |||
| Gabbro-diabase | 1.0 | 1580 | 3.1 | 48.0 | 0.15 | 1.54 | 1.75 |
วัสดุกรองที่ระบุไม่ครอบคลุมวัสดุกรองในท้องถิ่นที่หลากหลายทั้งหมดที่เสนอในช่วงไม่กี่ปีที่ผ่านมา มีหลักฐานการใช้อะกโลพอไรต์ เศษพอร์ซเลน แกรโนไดโอไรต์ และอื่นๆ
มีการใช้วัสดุกรองแบบแอคทีฟ ซึ่งเนื่องจากคุณสมบัติของมัน จึงสามารถกำจัดออกจากน้ำได้ ไม่เพียงแต่สิ่งเจือปนที่แขวนลอยและคอลลอยด์เท่านั้น แต่ยังช่วยละลายสารปนเปื้อนอย่างแท้จริงอีกด้วย ถ่านกัมมันต์ถูกนำมาใช้กันอย่างแพร่หลายในการสกัดสารที่ทำให้เกิดรสชาติและกลิ่นจากน้ำ ซีโอไลต์เป็นวัสดุแลกเปลี่ยนไอออนตามธรรมชาติ ใช้เพื่อกำจัดสารประกอบที่ละลายน้ำต่างๆ ออกจากน้ำ ความพร้อมใช้งานและต้นทุนที่ต่ำของวัสดุนี้ทำให้สามารถใช้เป็นฟีดสำหรับอุปกรณ์กรองได้มากขึ้น
การสร้างแบบจำลอง กระบวนการทางเคมีในบริเวณที่มีการแทรกซึมของของเหลวที่กรองในกระบวนการ
ในกระบวนการปฏิสัมพันธ์ระหว่างการถ่ายโอนมวลของน้ำยาซักผ้าที่กรองกับสารที่ประกอบเป็นอ่างเก็บน้ำ การทำให้เป็นแร่โดยรวมของตัวกลางการกระจายตัวจะเปลี่ยนไป และเนื่องจากความชุ่มชื้นของหินที่ชอบน้ำ ความอิ่มตัวของน้ำในปัจจุบัน ความสามารถในการซึมผ่านที่มีประสิทธิภาพ และการเปลี่ยนแปลงความพรุน . ที่ส่วนต่อประสานของเฟสของเหลวและของแข็ง แรงดูดซับและการยึดเกาะจะปรากฏขึ้น พื้นผิวพลังงานอิสระปรากฏขึ้น และแรงตึงผิวจะเปลี่ยนไป
กระบวนการไฮเดรชั่นนำไปสู่การเติมน้ำให้กับส่วนประกอบดินเหนียวของโครงกระดูกหินอ่างเก็บน้ำและการบวมของมัน การดูดซับไอออนบนพื้นผิวหินนำไปสู่การหมดสิ้น และการคายการดูดซึมนำไปสู่การเพิ่มคุณค่าของเกลือบางชนิดในการกรองของน้ำยาล้าง .
ให้เราพิจารณากระบวนการที่เกิดขึ้นระหว่างการกรองในหินและอธิบายด้วยวิธีทางคณิตศาสตร์
1. การก่อตัวของตะกอนที่ละลายน้ำได้น้อยในรูขุมขนและรอยแตก
ปล่อยให้โมลของไอออนชนิดและโมลของไอออนชนิดมีส่วนร่วมในปฏิกิริยา และสารประกอบใหม่จะเกิดขึ้น จากนั้นปฏิกิริยาของการตกตะกอนในรูปแบบทั่วไปสามารถแสดงได้ด้วยสมการต่อไปนี้:
สภาวะความเป็นไปได้ที่จะเกิดตะกอนที่ความเข้มข้นของไอออนที่กำหนดใดๆ จะเป็นดังนี้:
ผลิตภัณฑ์ของปฏิกิริยาจะตกตะกอนในอัตราส่วนซึ่งผลิตภัณฑ์ของความเข้มข้นของไอออนที่มีกำลังเท่ากับสัมประสิทธิ์ปริมาณสัมพันธ์นั้นมากกว่าผลคูณของความสามารถในการละลายของผลิตภัณฑ์
2. การบวมของหินดินเหนียว
ปริมาณการบวมของหินในสภาพแวดล้อมต่างๆ สามารถกำหนดได้โดยการทดลองโดยใช้อุปกรณ์ Zhigach-Yarov เมื่อทราบค่านี้แล้ว จะสามารถคำนวณความพรุนสุดท้ายของหินได้
3. การดูดซับรีเอเจนต์บนพื้นผิวหิน
ยิ่งสัมพรรคภาพอิเล็กตรอนของธาตุที่เป็นส่วนหนึ่งของหินสูงขึ้นและความสัมพันธ์ของโปรตอนยิ่งต่ำลง การดูดซับก็จะยิ่งดีขึ้นเท่านั้น สารอินทรีย์- ดังนั้นการดูดซับแร่ธาตุของดินเหนียว ซีเมนต์ ชอล์ก และทรายส่วนใหญ่จึงเกิดขึ้นที่ศูนย์กลางที่มีองค์ประกอบต่างๆ เช่น
ในการกำหนดปริมาณการดูดซับของรีเอเจนต์อินทรีย์ ให้คำนวณดัชนีอุณหภูมิไร้มิติ (ที่อุณหภูมิ 20 ถึง 100 C)
ในการคำนวณค่าสัมประสิทธิ์การดูดซับที่อุณหภูมิสูงกว่า 100C จำเป็นต้องคำนึงถึงค่าคงที่ของโมลาร์ส่วนเกินของจุดเดือดของสารละลายด้วย
4. การก่อตัวของชั้นขอบเขตของน้ำ
เป็นผลจากการดูดซับที่ส่วนต่อประสาน แข็ง- ของเหลวเกิดเป็นชั้นขอบเขตของของเหลวซึ่งมีคุณสมบัติแตกต่างจากในปริมาตร ธรรมชาติของอิทธิพลของไอออนที่มีต่อโครงสร้างของน้ำที่ถูกดูดซับนั้นขึ้นอยู่กับรัศมี ประจุ โครงสร้าง และโครงสร้างของเปลือกอิเล็กทรอนิกส์ มีการระบุกรณีการสัมผัสไอออนสองกรณี พวกมันจับโมเลกุลของน้ำที่อยู่ใกล้เคียง และโครงสร้างของฟิล์มก็แข็งแรงขึ้น หรือพวกมันเพิ่มการเคลื่อนที่ของโมเลกุลของน้ำ และโครงสร้างของน้ำในฟิล์มก็ถูกทำลาย
อิเล็กโทรไลต์เช่นลดความลึกของการซึมผ่านของของเหลวที่กรองเข้าไปในชั้นหิน ในทางกลับกัน อิเล็กโทรไลต์จะช่วยลดความหนืดของการกรองและเพิ่มความคล่องตัว ซึ่งจะเป็นการเพิ่มความลึกของการซึมผ่านของของเหลว
ยิ่งความเข้มข้นของอิเล็กโทรไลต์ในรูพรุนสูงขึ้น ความหนาของชั้นไฟฟ้าสองชั้น (EDL) ก็จะยิ่งน้อยลงเท่านั้น ความสัมพันธ์ระหว่างความหนาของ EDL และพารามิเตอร์อื่นๆ โดยไม่คำนึงถึงขนาดที่แท้จริงของไอออนแสดงไว้ในสูตร:
ถ้าสารละลายอิสระมีเกลือหลายตัว นิพจน์ - ความแข็งแรงของไอออนิกโซลูชันที่มีการสรุปผลผลิตภัณฑ์ ความเข้มข้นของฟันกรามเวเลนซ์ของไอออนแต่ละตัวที่อยู่ในสารละลาย
ในช่องรูพรุนที่มีขนาดจำกัด ค่าจริงจะแตกต่างอย่างมากจากค่าทางทฤษฎี สำหรับส่วนที่มีรูปร่างเป็นร่อง มีการเสนอสูตรต่อไปนี้เพื่อคำนวณมูลค่าจริง:
สามารถใช้สูตร (6) เพื่อประมาณค่า () ในเส้นเลือดฝอยทรงกระบอกได้โดยการแทนที่รัศมีสองเท่าแทนความกว้างของสลิต
ปัจจัยที่ควบคุมได้ที่สำคัญที่สุด ได้แก่ องค์ประกอบทางเคมีของน้ำมันเจาะ ค่า pH และค่าของมุมสัมผัสที่ส่วนต่อประสานของการกรองน้ำมัน ปัจจัยที่ไม่สามารถควบคุมได้: องค์ประกอบทางเคมีของน้ำมันและน้ำที่ตกค้างในอ่างเก็บน้ำ องค์ประกอบทางเคมีของหินและซีเมนต์ดินเหนียว ตลอดจนความเป็นคอลลอยด์ของมัน
เพื่อให้คำนึงถึงอิทธิพลของแต่ละปัจจัยที่มีต่อหินกักเก็บในระหว่างการกรองได้อย่างถูกต้อง จึงได้มีการพัฒนาอัลกอริธึมพิเศษขึ้นอยู่กับความแตกต่างในอัตราของกระบวนการที่เกิดขึ้น
ดังนั้น ในระหว่างการกรองแบบทันที สารกรองน่าจะมีปฏิกิริยาโต้ตอบกับชั้นหินเป็นอันดับแรก และจากนั้นกับหินที่ชอบน้ำ ภายใต้เงื่อนไขบางประการ ตะกอนที่ไม่ละลายน้ำอาจก่อตัวในช่องก่อตัวและแคบลง
เมื่อของเหลวที่กรองจากการเจาะสัมผัสกับหิน กระบวนการดูดซับจะเกิดขึ้น ซึ่งนำไปสู่การสะสมของฟิล์มโพลีเมอร์บนพื้นผิวของผนังช่อง
หากมีดินเหนียวซีเมนต์อยู่ในหินอ่างเก็บน้ำ อาจเกิดการบวมเพิ่มเติมได้
พร้อมกับการตกตะกอน กระบวนการก่อตัวของฟิล์มน้ำบนพื้นผิวของหินก็เกิดขึ้น ความหนาของมันอาจแตกต่างกันอย่างมีนัยสำคัญเนื่องจากการบวมของซีเมนต์ดินเหนียวและการดูดซับของรีเอเจนต์ สำหรับอ่างเก็บน้ำที่มีการซึมผ่าน k pr > 0.5 H10 -12 m 2 การก่อตัวของชั้นน้ำจะมีผลไม่มีนัยสำคัญ
จากข้อมูลข้างต้น อัลกอริธึมการคำนวณสามารถนำเสนอได้ดังนี้:
ก) การใช้สูตร (2) มีการตรวจสอบความเป็นไปได้ของการตกตะกอนของตะกอนที่ไม่ละลายน้ำในระหว่างปฏิกิริยาระหว่างน้ำกรองของไหลเจาะกับน้ำในชั้นหิน จากนั้นคำนวณปริมาณที่เป็นไปได้ ปรากฏการณ์นี้ส่งผลกระทบอย่างมากต่อรัศมีที่มีประสิทธิภาพของลำคอ
b) จากข้อมูลองค์ประกอบของหิน ค่าสัมประสิทธิ์การบวมตัวของหินจะถูกกำหนด และความพรุนสุดท้ายจะคำนวณโดยใช้สูตร (3)
c) การใช้สูตร (4) จะคำนวณปริมาณของรีเอเจนต์ที่ถูกดูดซับบนพื้นผิวของหิน ซึ่งจะช่วยให้คุณทราบการเปลี่ยนแปลงความเข้มข้นของรีเอเจนต์ในการกรองของไหลที่กรองได้
d) โดยคำนึงถึงข้อมูลที่ได้รับในย่อหน้า a - c โดยใช้สูตร (5) - (6) ความหนาของชั้นน้ำที่เกิดขึ้นและด้วยเหตุนี้จึงคำนวณรัศมีสุดท้ายของช่องรูพรุน
อัลกอริทึมนี้ใช้เพื่อประเมินการเสื่อมสภาพของคุณสมบัติอ่างเก็บน้ำของการก่อตัวของ Ach 3 ของสนาม Verkhnenadymskoye สำหรับโคลนเจาะสด ผลจากการบวมของหิน ความสามารถในการซึมผ่านของชั้นหินลดลง 18% และความพรุนลดลง 48% การสูญเสียโพลีเมอร์อันเป็นผลมาจากการดูดซับตะกอนจะอยู่ที่ 0.4% ของพวกมัน ปริมาณเริ่มต้น- ความหนาของฟิล์มน้ำผิวดินเพิ่มขึ้น 21% จากปรากฏการณ์ทั้งหมดนี้ ความสามารถในการซึมผ่านของชั้นหินลดลงเกือบ 96%
แบบจำลองที่พัฒนาขึ้นนั้นตรงตามข้อกำหนดต่อไปนี้:
2) มีชุดของลักษณะทางปิโตฟิสิกส์ที่กำหนดไว้
3) ช่วยให้สามารถสรุปข้อเท็จจริงทางวิศวกรรมและการทำนายพารามิเตอร์ทางเทคโนโลยีที่จำเป็นในรูปแบบที่สะดวก
รายชื่อวรรณกรรมที่ใช้แล้ว
กรองการกระจายตัวของแร่
1. มาฟลูตอฟ ม.ร. การเปรียบเทียบเชิงฟิสิกส์และเคมีด้วยโซลูชั่นที่แท้จริงในการขุดเจาะ - M.: Obzor/VNII econ. คนขุดแร่ วัตถุดิบและการสำรวจทางธรณีวิทยา ทำงาน (วีเอมส์), 1990.
2. มิคาอิลอฟ เอ็น.เอ็น. การเปลี่ยนแปลงคุณสมบัติทางกายภาพ หินในเขตใกล้บ่อน้ำ - ม.: เนดรา, 1987.
เอกสารที่คล้ายกัน
อิทธิพลเชิงลบการกรองของเหลวในกระบวนการ การก่อตัวของอิมัลชันน้ำมันและน้ำแบบถาวรและเกลือที่ไม่ละลายน้ำและความเข้มข้นของการแสดงออกของกองกำลังของเส้นเลือดฝอย รูปแบบการเสียรูปของหยดน้ำมันขณะเคลื่อนตัวในเส้นเลือดฝอย จามินเอฟเฟ็กต์ ปัจจัยผิว
การนำเสนอเพิ่มเมื่อ 10/16/2013
การทบทวนและวิเคราะห์วิธีการที่มีอยู่เพื่อเพิ่มประสิทธิภาพกระบวนการทางเทคโนโลยีเคมี การหาค่าพารามิเตอร์ของสมการอาร์เรเนียส การกำหนดอุณหภูมิที่เหมาะสมที่สุด การคำนวณการพึ่งพาอัตราที่เหมาะสมของปฏิกิริยาเคมีต่อระดับการแปลง
งานหลักสูตรเพิ่มเมื่อ 18/06/2558
การสร้างแบบจำลองทางคณิตศาสตร์ระบบโพลีดิสเพอร์ส การใช้ไมโครสเฟียร์โพลีเมอร์ กล้องจุลทรรศน์อิเล็กตรอน ชุดซอฟต์แวร์ TableCurve การวิเคราะห์การกระจายตัวของอิมัลชันในระหว่างกระบวนการโพลีเมอไรเซชัน การสร้างฮิสโตแกรมของการกระจายตัวของทรงกลมโพลีสไตรีน
บทคัดย่อเพิ่มเมื่อ 05/08/2011
การเร่งปฏิกิริยาแบบต่างกัน รูปแบบ คุณสมบัติของตัวเร่งปฏิกิริยาที่มีรูพรุน ปฏิกิริยาระหว่างตัวเร่งปฏิกิริยาและตัวกลางปฏิกิริยา การสร้างแบบจำลองจลนศาสตร์และคณิตศาสตร์ของกระบวนการต่างกัน กระบวนการต่างกันแบบไม่เร่งปฏิกิริยาในระบบแก๊ส-ของแข็ง
บทช่วยสอนเพิ่มเมื่อ 11/06/2012
สถานะปัจจุบัน สิ่งแวดล้อมเป็นหนึ่งในปัญหาเร่งด่วนที่สุดที่มนุษยชาติเผชิญอยู่ สำหรับเมืองและภูมิภาคอุตสาหกรรม อันตรายต่อสิ่งแวดล้อมที่ใหญ่ที่สุดเกิดจากก๊าซอุตสาหกรรมและก๊าซไอเสียที่ปล่อยออกสู่ชั้นบรรยากาศ
วิทยานิพนธ์เพิ่มเมื่อ 01/04/2552
แง่มุมทางปรัชญาของการสร้างแบบจำลองเป็นวิธีทำความเข้าใจโลกโดยรอบ ความจำเพาะทางญาณวิทยาของแบบจำลอง การจำแนกแบบจำลองและประเภทของการสร้างแบบจำลอง การสร้างแบบจำลองโมเลกุล กระบวนการทางเคมี และปฏิกิริยา ขั้นตอนหลักของการสร้างแบบจำลองทางเคมี
บทคัดย่อเพิ่มเมื่อ 09/04/2010
การวิเคราะห์สถานะคงที่ของระบบปฏิกิริยาการไหล การดำเนินการกำจัดผลิตภัณฑ์ปฏิกิริยาแบบเลือกสรรออกจากระบบ ความสัมพันธ์ของพลังงานกิ๊บส์ส่วนเกิน วิลสันโมเดล คำอธิบายทางคณิตศาสตร์ของกระบวนการกลั่นปฏิกิริยา-การกลั่นแบบผสมผสาน
วิทยานิพนธ์เพิ่มเมื่อ 01/04/2552
สูตรรองพื้นกระจายน้ำ การเจาะลึกปริมาณและลำดับการวางวัตถุดิบที่จำเป็น ขั้นตอนของกระบวนการผลิตสี เทคโนโลยีการผลิตสีรองพื้นกึ่งสำเร็จรูปซึ่งเป็นวิธีการกำหนดความพร้อม
บทคัดย่อ เพิ่มเมื่อ 17/02/2552
สถานะปัจจุบันของการวิจัยในสาขาอะซีโอโทรปี การวิเคราะห์ทางอุณหพลศาสตร์-โทโพโลยีของโครงสร้างของแผนภาพสมดุลไอ-ของเหลว แนวทางใหม่ในการกำหนดคลาสของไดอะแกรมของระบบไบซีโอโทรปิกสามองค์ประกอบ การสร้างแบบจำลองทางคณิตศาสตร์
วิทยานิพนธ์เพิ่มเมื่อ 11/12/2556
การคำนวณมวลโมเลกุลสัมพัทธ์ของก๊าซ วาดสูตรอิเล็กทรอนิกส์ของอะตอมโมเลกุล สมการทางเคมีปฏิกิริยา การเขียนสมการอิเล็กทรอนิกส์สำหรับกระบวนการขั้วบวกและขั้วลบที่เกิดขึ้นระหว่างการกัดกร่อนของสังกะสีเชิงพาณิชย์ในสภาพแวดล้อมที่เป็นกรด
ลองพิจารณาหลักการของกระบวนการกรองโดยใช้ตัวอย่างการทำงานของตัวกรองแบบง่ายสำหรับแยกสารแขวนลอย เป็นภาชนะที่แบ่งออกเป็นสองส่วนโดยฉากกั้นตัวกรอง หากวัสดุกรองไหลอย่างอิสระ โครงสร้างรองรับ เช่น ตารางรองรับ สามารถใช้เพื่อยึดไว้ในรูปแบบของชั้นได้ สารแขวนลอยจะถูกป้อนเข้าไปในส่วนหนึ่งของถัง ผ่านฉากกั้นของตัวกรอง ซึ่งเกิดการแยกเฟสที่กระจัดกระจายทั้งหมดหรือบางส่วน จากนั้นจึงนำออกจากถัง เพื่อบังคับของเหลวผ่านฉากกั้นตาม ด้านที่แตกต่างกันความแตกต่างของความดันจะถูกสร้างขึ้นและระบบกันสะเทือนจะถูกบังคับจากส่วนหนึ่งของภาชนะที่มีแรงดันสูงไปยังส่วนของภาชนะที่มีความดันต่ำกว่า ความแตกต่างของแรงดันคือแรงผลักดันเบื้องหลังกระบวนการกรอง
หากเรากำหนดปริมาตรของผลลัพธ์การกรองที่ได้รับในช่วงเวลา dτ เป็น dV f ดังนั้นสมการเชิงอนุพันธ์สำหรับอัตราการกรองสามารถแสดงเป็น:
C f = dV f /(F f ∙dτ)
ที่ไหน:
C f - ความเร็วในการกรอง;
F f - พื้นที่กรอง
พื้นที่การกรองเป็นลักษณะทางเรขาคณิตที่คำนวณหลัก (CGG) ของตัวกรอง
เมมเบรนกรองเป็นโครงสร้างที่มีรูพรุน ซึ่งขนาดรูพรุนส่งผลโดยตรงต่อความสามารถในการกรอง ของเหลวแทรกซึมผ่านรูขุมขนราวกับว่าผ่านช่องทางผ่านฉากกั้นและเฟสที่กระจายตัวจะยังคงอยู่ กระบวนการกักเก็บอนุภาคของแข็งสามารถทำได้หลายวิธี ตัวเลือกที่ง่ายที่สุดคือเมื่อขนาดรูพรุนเล็กกว่าขนาดอนุภาคและอย่างหลังก็เกาะอยู่บนพื้นผิวของพาร์ติชันทำให้เกิดชั้นตะกอน หากขนาดอนุภาคเทียบได้กับขนาดรูพรุน ก็จะแทรกซึมเข้าไปในช่องและกักเก็บไว้ภายในบริเวณแคบๆ และแม้ว่าขนาดอนุภาคจะเล็กกว่าส่วนตัดขวางที่แคบที่สุดของรูพรุน แต่ก็ยังคงสามารถคงไว้ได้เนื่องจากการดูดซับหรือการเกาะตัวบนผนังรูพรุนในตำแหน่งที่รูปทรงของช่องมีความโค้งอย่างมาก หากไม่ได้กักเก็บอนุภาคของแข็งไว้โดยวิธีใดๆ ข้างต้น อนุภาคนั้นจะออกจากตัวกรองไปพร้อมกับการไหลของการกรอง
อนุภาคเหล่านั้นที่สะสมอยู่ภายในรูขุมขนจะเพิ่มความสามารถในการกรองของพาร์ติชั่นทั้งหมด ดังนั้นเมื่อทำการกรองเราจะสังเกตภาพต่อไปนี้เมื่อ ช่วงเริ่มต้นเมื่อเวลาผ่านไป ผลการกรองที่ได้จะขุ่นมัวเนื่องจากการมีอยู่ของอนุภาค "เลื่อนผ่าน" ของเฟสที่กระจัดกระจาย และหลังจากผ่านไประยะหนึ่งการกรองจะชัดเจนเมื่อความสามารถในการกักเก็บของพาร์ติชันถึงค่าที่ต้องการ ด้วยเหตุนี้ กระบวนการกรองจึงแบ่งออกเป็น 2 ประเภท:
- ด้วยการก่อตัวของตะกอน
- มีรูขุมขนอุดตัน
ในกรณีแรกการสะสมของอนุภาคของแข็งเกิดขึ้นบนพื้นผิวของพาร์ติชันและในส่วนที่สอง - ภายในรูขุมขน อย่างไรก็ตาม ควรสังเกตว่ากระบวนการกรองจริงมักจะมาพร้อมกับปรากฏการณ์ทั้งสองนี้ ซึ่งแสดงออกมาในระดับที่แตกต่างกัน การกรองเพื่อสร้างตะกอนเป็นเรื่องปกติมากขึ้น
ความเร็วในการกรองเป็นสัดส่วนกับแรงผลักดันและแปรผกผันกับความต้านทานการกรอง ความต้านทานถูกสร้างขึ้นทั้งโดยตัวพาร์ติชันเองและจากตะกอนที่เกิดขึ้น อัตราการกรองสามารถแสดงได้ตามสูตรต่อไปนี้:
C f = ΔP / [μ∙(R fp +r o ∙l)]
ที่ไหน:
C f - ความเร็วในการกรอง, m/s;
ΔP - แรงดันตกคร่อมตัวกรอง (แรงผลักดัน), Pa;
R fp - ความต้านทานของพาร์ติชันตัวกรอง, m -1;
r โอ - ความต้านทานตะกอน ม. -2;
l คือความสูงของชั้นตะกอน m
สิ่งสำคัญคือต้องสังเกตว่าในกรณีทั่วไป R fn และ r o ไม่คงที่ ความต้านทานของพาร์ติชันตัวกรองอาจเพิ่มขึ้นเนื่องจากการอุดตันของรูขุมขนบางส่วนหรือการบวมของเส้นใยของพาร์ติชันหากใช้วัสดุที่เป็นเส้นใย ค่า r มีค่าเฉพาะ นั่นคือ แสดงความต้านทานที่จะเป็นต่อหน่วยความสูงของตะกอน ความสามารถของความต้านทานในการเปลี่ยนแปลงค่าของมันขึ้นอยู่กับทางกายภาพและ คุณสมบัติทางกลร่าง. หากภายในกรอบของกระบวนการกรองสามารถสันนิษฐานได้ว่าอนุภาคที่ก่อตัวเป็นตะกอนนั้นไม่สามารถเปลี่ยนรูปได้ดังนั้นตะกอนดังกล่าวจะเรียกว่าไม่สามารถอัดตัวได้และความต้านทานของมันจะไม่เพิ่มขึ้นเมื่อความดันเพิ่มขึ้น หากด้วยแรงกดดันที่เพิ่มขึ้นอนุภาคของแข็งจะเกิดการเสียรูปและถูกอัดแน่นซึ่งส่งผลให้ขนาดรูพรุนในตะกอนลดลงดังนั้นตะกอนดังกล่าวจึงถูกเรียกว่าอัดได้
ที่พึงประสงค์คือการกรองเพื่อก่อรูปตะกอน ในกรณีนี้แทบไม่มีการอุดตันของรูขุมขนของพาร์ติชันเกิดขึ้นเนื่องจากการก่อตัวของส่วนโค้งของอนุภาคของแข็งเหนือทางเข้าสู่ช่องรูพรุนซึ่งทำหน้าที่เป็นปัจจัยกักเก็บเพิ่มเติมสำหรับอนุภาคของแข็งที่กระจายตัว ความต้านทานของพาร์ติชัน Rpr แทบจะไม่เพิ่มขึ้นเลยและค่อนข้างง่ายที่จะควบคุมความต้านทานของชั้นตะกอนโดยการเอาส่วนหนึ่งออกในเวลาที่เหมาะสม นอกจากนี้การทำความสะอาดรูพรุนของพาร์ติชั่นตัวกรองมักจะเกี่ยวข้องกับความยากลำบากอย่างมาก และในบางกรณีก็อาจไม่มีประโยชน์โดยสิ้นเชิง ซึ่งหมายถึงการสูญเสียความสามารถในการกรองของพาร์ติชั่น ดังนั้นหากเป็นไปได้ ควรหลีกเลี่ยงการปนเปื้อน เพื่อป้องกันการอุดตันของรูขุมขน สารแขวนลอยที่กรองแล้วสามารถทำให้หนาขึ้นเบื้องต้นได้ เช่น โดยการตกตะกอน การก่อตัวของห้องใต้ดินจำนวนมากเริ่มต้นเมื่อความเข้มข้นเชิงปริมาตรของเฟสของแข็งในสารแขวนลอยถึงประมาณ 1%
Shipilova E.A., Zotov A.P., Ryazhskikh V. I., Shcheglova L. I.
จากการวิเคราะห์กระบวนการกรองละอองลอยที่มีการกระจายตัวสูง (HAA) ด้วยชั้นเม็ดละเอียดและวิธีการที่มีอยู่สำหรับการสร้างแบบจำลองทางคณิตศาสตร์ของกระบวนการและอุปกรณ์ทางเทคโนโลยี เราได้พัฒนาและศึกษาแบบจำลองทางคณิตศาสตร์ซึ่งเป็นระบบของสมการเชิงอนุพันธ์ย่อยแบบไม่เชิงเส้น ที่อธิบายกระบวนการแยกละอองลอยที่กระจายตัวสูงในชั้นเม็ดละเอียดที่อยู่นิ่งด้วยความเร็วการกรองคงที่ การอุดตันของรูพรุน และคำนึงถึงกลไกการแพร่กระจายของการตกตะกอน ได้รับโซลูชันเชิงวิเคราะห์สำหรับระบบสมการแบบจำลองแล้ว ซึ่งทำให้สามารถอธิบายรูปแบบจลนศาสตร์และกำหนดพารามิเตอร์ของกระบวนการกรองใน ช่วงเวลาต่างๆเวลา
ลักษณะเชิงเส้นตรงของความสัมพันธ์ระหว่างการตกตะกอนแบบแพร่กระจายและการซึมเป็นหนึ่งในลักษณะปกติหลายประการที่เกิดขึ้นในสภาวะการกรองจริง นอกจากนี้เรายังศึกษาการพึ่งพาที่เป็นไปได้มากที่สุดที่มีลักษณะที่ซับซ้อนมากขึ้น (รูปที่ 1)
ระบบสมการเชิงอนุพันธ์ที่อธิบายกระบวนการกรอง VDA ในชั้นละเอียดซึ่งแสดงเป็นปริมาณไร้มิติจะอยู่ในรูปแบบ:
- จ)2ในการแก้ระบบสมการโดยวิธีคลื่นเดินทาง จะต้องใช้สิ่งต่อไปนี้:
|
จนกระทั่งชั้นแรก 1 อิ่มตัว
ได้แสดงการทดลอง
E(-∞) = Epr, N(-∞) = N0 ในขณะเดียวกัน เวลาปฏิบัติงานของไซต์ก็ยาวนานมาก อย่างไรก็ตาม จากการวิจัย ช่วงเวลาของการก่อตัวแนวหน้าตาม
เมื่อเทียบกับระยะเวลาของกระบวนการกรองแล้วไม่มีนัยสำคัญ สิ่งนี้สามารถอธิบายได้
เธรดคือที่ H = 0 ค่าสัมประสิทธิ์ของเลเยอร์หน้าผากมีประสิทธิภาพมากที่สุดในการปรับเปลี่ยนค่าเริ่มต้นและ
การถ่ายโอนมวล β มี คุ้มค่ามากและกลไกการมีส่วนร่วมไม่ทำงาน สิ่งนี้ทำให้เกิดเงื่อนไขขอบเขต
|
เงื่อนไขเริ่มต้นและเงื่อนไขขอบเขตสำหรับ (1) และ (2) จะถูกเขียนเป็น: ยังไม่มีข้อความ (0, θ) 1,
E (0, θ) อีราคา;
ข้าว. 1. การขึ้นอยู่กับสัมประสิทธิ์การขึ้นรถไฟ K ต่อการเปลี่ยนแปลง
N (X ,0) 0,
E (X ,0) จ 0 .
- ปัจจุบัน
ความพรุน E:
ความเข้มข้นของละอองลอยไร้มิติ อี –
ค่าความพรุนในปัจจุบัน อี 0 –
|
|
ตัวแปร ny และ
อี ราคา ≤ อี ≤ อี 0 ,
0 ≤ θ ≤ τVф H
ความซับซ้อนของผลเฉลยเชิงวิเคราะห์ของความสัมพันธ์ (1) และ (2) ทำให้จำเป็นต้องใช้วิธีผลต่างอันจำกัดเชิงตัวเลข การแทนที่อนุพันธ์ย่อยใน (1), (2) ด้วยความสัมพันธ์ผลต่างอันจำกัด และใช้เงื่อนไขเริ่มต้นและเงื่อนไขขอบเขตในรูปแบบผลต่างอันจำกัด:
|
|
นิว เจ นิว เจ 1K เจ Z
อี เจ 1 − อี เจ
|
|
ระบบ (2) ที่ไหน
เค เจ ∆θ 1 ,
|
|
|
|
|
|
ปัญหาหลักประการหนึ่งในการแก้ไขโครงร่างความแตกต่างคือการเลือกขั้นตอนกริด โดยคำนึงถึงเวลาคอมพิวเตอร์ที่จำเป็นสำหรับการคำนวณรวมทั้งคำนึงถึงความถูกต้องที่จำเป็นขอแนะนำให้แบ่งตารางความสูงของเลเยอร์ออกเป็น 20 ส่วนเช่น
∆x = H/20 หรือ ∆X = ∆x/H
ในการเลือกขั้นตอนเวลา ให้เราพิจารณาความหมายทางกายภาพของกระบวนการกรอง VDA ผ่านเลเยอร์แบบละเอียด เนื่องจากการไหลของก๊าซเคลื่อนที่ในอุปกรณ์ด้วยความเร็ว Vf ดังนั้นเส้นทางที่เดินทางโดยการไหลของก๊าซ x = Vfτ ดังนั้น ∆τ ∆x Vф
และตามความสัมพันธ์ θ τVф
H เพื่อกำหนดขั้นตอนเวลาไร้มิติที่เรามี: ∆θ ∆X
สำหรับระบบ (3) และ (4) มีการรวบรวมโปรแกรมเพื่อคำนวณโปรไฟล์ของการเปลี่ยนแปลงความเข้มข้นของละอองลอยและความพรุนของชั้นจากพิกัดตามยาวที่จุดคงที่ต่างๆ ในเวลา ผลการคำนวณจะแสดงในรูป 2.
0 0,25 0,5 0,75 1
t=0 ชม t=12 ชม t=24 ชม t=36 ชม t=48 ชม t=0 ชม t=12 ชม t=24 ชม t=36 ชม t=48 ชม
t=0 ชม t=12 ชม t=24 ชม t=36 ชม t=48 ชม t=0 ชม t=12 ชม t=24 ชม
|
0 0,25 0,5 0,75 1
ข้าว. 2. โปรไฟล์การเปลี่ยนแปลงความพรุนของชั้นเม็ด (a) และความเข้มข้นของละอองลอย (b):
– ระบบ (3); – – – – ระบบ (4)
จากรูป 2 จะเห็นได้ว่าในส่วนด้านหน้าของตัวกรอง ความพรุนของชั้นเม็ดละเอียดและความเข้มข้นของละอองลอยจะถึงค่าสูงสุด และโซนของการเปลี่ยนแปลงของความพรุนและความเข้มข้นจะเคลื่อนไปยังบริเวณที่อยู่ถัดจากส่วนหน้า การตีความผลลัพธ์ที่ได้รับนี้สอดคล้องกับแนวคิดสมัยใหม่เกี่ยวกับกลไกของกระบวนการกรองโดยมีการอุดตันของรูขุมขนของชั้นเม็ดละเอียดอย่างค่อยเป็นค่อยไป
การวิเคราะห์ความเพียงพอของแบบจำลองทางคณิตศาสตร์ที่เสนอนั้นดำเนินการโดยเปรียบเทียบกับผลการศึกษาเชิงทดลอง การศึกษาได้ดำเนินการกับชั้นเม็ดพลาสติกโพลีเอทิลีนที่มีเส้นผ่านศูนย์กลางเท่ากัน dз = 3.0⋅10-3 และ dз = 4.5⋅10-3 m ที่ความสูง 0.1 ม. มีการใช้ส่วนผสมของเม็ดสีเซรามิก VK-112 กับอากาศ ละอองลอย (dch = 1.0⋅10-6 m logσ = 1.2) ความเข้มข้นของปริมาตรแตกต่างกันไปตั้งแต่ n0 = 1.27⋅10-7 m3/m3 ถึง n0 =
3.12⋅10-7 ลบ.ม./ลบ.ม. ความเร็วในการกรองคือ Vf = 1.5 ม./วินาที และ Vf = 2.0 ม./วินาที เราได้ศึกษาพารามิเตอร์เอาต์พุต
การเปลี่ยนแปลงความต้านทานไฮดรอลิก ∆P และค่าสัมประสิทธิ์การทะลุผ่าน K ในระหว่างกระบวนการกรอง ในรูป 3
นำเสนอผลลัพธ์เปรียบเทียบของการพึ่งพา ∆P = f(τ) และ K = f(τ) ซึ่งได้รับจากการทดลองและคำนวณโดยใช้วิธีที่เสนอ เมื่อเปรียบเทียบผลลัพธ์ที่ได้รับสำหรับข้อมูลที่คำนวณได้ จะมีการแนะนำการแก้ไขสำหรับเวลาของการก่อตัวด้านหน้า
การวิเคราะห์กราฟในรูป 3 ช่วยให้เราสามารถสรุปได้ว่าธรรมชาติของเส้นโค้งที่ได้รับนั้นคล้ายกันคือค่าเริ่มต้นและ
ค่าสุดท้ายของความต้านทานของชั้นเม็ดละเอียดสำหรับเงื่อนไขที่สอดคล้องกันจะแตกต่างกันเล็กน้อย ความคลาดเคลื่อนสูงสุดระหว่างค่าที่ได้รับคือ 9% ค่าการทดลองและการคำนวณของความเร็วการเคลื่อนที่ของส่วนหน้าสะสม VDA ตรงกับระดับความแม่นยำที่เพียงพอ โดยที่ ค่าสูงสุดความคลาดเคลื่อนคือ 9%
80 0 1
0 1 00 00 2 000 0 3 0 0 0 0 40 00 0 5 00 00
|
|
ข้าว. 3. การขึ้นอยู่กับความต้านทานไฮดรอลิกของชั้นเม็ด (a) และค่าสัมประสิทธิ์การทะลุทะลวง (b) กับระยะเวลาของกระบวนการกรองสำหรับ
n0 = 1.27⋅10-7 ลบ.ม./ลบ.ม., dз = 3⋅10-3 ม., Vф = 1.5 ม./วินาที:
– การคำนวณตาม (3) ● – การคำนวณตาม (4); ▪ – ผลการทดลอง
ผลลัพธ์ที่ได้รับในเชิงคุณภาพและเชิงปริมาณยืนยันความเพียงพอของแบบจำลองทางคณิตศาสตร์ที่พัฒนาแล้วของกระบวนการกรอง VDA โดยชั้นละเอียดด้วยกฎที่ไม่เชิงเส้นของการเปลี่ยนแปลงในความพรุน และยังพิสูจน์ความเป็นไปได้ของสมมติฐานและวิธีการที่เราเลือกนำมาใช้ในการแก้ปัญหาระบบ ของสมการของแบบจำลองทางคณิตศาสตร์
1. Shipilova E. A. สู่การคำนวณกระบวนการแยก... // อุปกรณ์และเทคโนโลยีการผลิตที่เป็นมิตรต่อสิ่งแวดล้อม: บทคัดย่อ รายงาน การประชุมสัมมนา
นักวิทยาศาสตร์รุ่นเยาว์... ม., 2000.
2. Romankov P. G. กระบวนการอุทกพลศาสตร์ของเทคโนโลยีเคมี ล.: เคมี, 2517.
โนโมแกรมทางวิศวกรรมสำหรับการวิเคราะห์กระบวนการกรองละอองลอยด้วยชั้นแบบละเอียด
Shipilova E. A. , Shcheglova L. I. , Entin S. V. , Krasovitsky Yu.
สถาบันเทคโนโลยีแห่งรัฐ Voronezh
สำหรับการวิเคราะห์และการคำนวณทางเทคนิคของกระบวนการกรองฝุ่นและการไหลของก๊าซโดยชั้นละเอียด ขอแนะนำให้ใช้โนโมแกรม โนโมแกรมที่เราเสนอเพื่อกำหนดรูปแบบการไหลในช่องของชั้นเม็ดละเอียด (รูปที่ 1, a) และความต้านทานไฮดรอลิกของชั้นเม็ดละเอียด (รูปที่ 1, b) ปรากฏว่าสะดวกมาก
ก) ข)
ข้าว. 1. โนโมแกรมสำหรับกำหนดรูปแบบการไหลในช่องของชั้นเม็ดละเอียด (a) และความต้านทานไฮดรอลิก (b)
ในรูป 1, a แสดงความคืบหน้าของสารละลายสำหรับตัวอย่างต่อไปนี้: ความพรุนของชั้นเม็ดละเอียด – εav= 0.286 ลบ.ม./ลบ.ม.; ความเร็วในการกรอง – Vf = 2.0 ม./วินาที; เส้นผ่านศูนย์กลางเท่ากันของเมล็ดข้าวชั้น – dз = 4⋅10-3 m; ความหนาแน่นของละอองลอย – ρg = 0.98 กก./ลบ.ม. ตามโนโมแกรมค่าที่กำหนดคือ Re mut 418 ตามสูตร
(1 − ε)ε 0.5
Re = 412 ข้อผิดพลาดสัมพัทธ์คือ 0.9\% ในสูตร (1); ν – สัมประสิทธิ์จลนศาสตร์ความหนืดของการไหล
f – สัมประสิทธิ์ของส่วนตัดขวางเปิดขั้นต่ำของช่อง
ในรูป 1, b แสดงคำตอบสำหรับข้อมูลเริ่มต้นต่อไปนี้: εav = 0.278 m3/m3; เรื่อง = 10; dz = 1⋅10-3 ม.; ρg = 1.02 กก./ลบ.ม.;
Vf = 1.9 เมตร/วินาที; ความสูงของชั้นเม็ดละเอียด – H = 2.3 ม. ความต้านทานของชั้นเม็ดเล็กซึ่งได้จากโนโมแกรมคือ:
∆P µ 6.2⋅105 Pa คำนวณโดยสูตร
∆P กิโลแล′H ρ V 2
ค่า ∆P µ 6.6⋅105 Pa ในสูตรนี้: k คือสัมประสิทธิ์ที่คำนึงถึงความไม่ทรงกลมของเกรนของชั้น แล - สัมประสิทธิ์แรงเสียดทานของไฮดรอลิก
สิ่งที่น่าสนใจเป็นพิเศษคือโนโมแกรมสำหรับประเมินค่าสัมประสิทธิ์การทะลุทะลวงทั้งหมดและเศษส่วน เหล่านี้
ค่าสัมประสิทธิ์เป็นตัวแทนได้มากที่สุดเมื่อประเมินความสามารถในการแยกของพาร์ติชันตัวกรองแบบละเอียด เนื่องจากค่าสัมประสิทธิ์จะแสดงเศษส่วนของเฟสที่กระจัดกระจายและระดับใดที่จะถูกเก็บรักษาโดยแบบละเอียด
ชั้น. เพื่อแก้ปัญหานี้ เราใช้แบบจำลองการประมาณค่าในตัวแปรธรรมชาติและ
โนโมแกรมทางวิศวกรรมสำหรับพวกเขาได้รับโดย Yu. V. Krasovitsky และเพื่อนร่วมงานของเขา (รูปที่ 2):
|
|
ln K 2−5⋅10−6 ม
−0.312 − 0.273x1 169x2 − 35.84x3 −
ในรูป 2 มีการนำเสนอโนโมแกรมสำหรับสมการ (1) ตัวอย่างการใช้โนโมแกรม: พารามิเตอร์ของฝุ่นและการไหลของก๊าซและตัวกรอง – W = 0.4 M/S; DE = 9·10-4 M; ส = 83·10-3 ม.; τ = 0.9·103 C จำเป็นต้องกำหนดขนาดของอนุภาคที่มีขนาดน้อยกว่า 2⋅10-6 M ความคืบหน้าของการแก้ปัญหาจะแสดงบนโนโมแกรมโดยที่ K = 0.194 โดย– 276·0.4·9·10-4 + 26.1·103·9·10-4·83·10-3 = –1.647 ดังนั้น
เค = 0.192. ข้อผิดพลาดที่เกี่ยวข้อง 1%
ในตัวอย่างในรูป 2 ยอมรับพารามิเตอร์ต่อไปนี้ของฝุ่นและการไหลของก๊าซและตัวกรอง: W = 0.4 M/S; DE = 9⋅10-4 M; ส = 83⋅10-3 ม.; τ = 0.9⋅103 M. ขนาดอนุภาคตามขนาด< (2 – 5)⋅10-6 М, ОПРЕДЕЛЕННЫЙ ПО НОМОГРАММЕ, K = 0,194, ПО УРАВНЕНИЮ (2) – K = 0,192.
สมการ (1) และ (2) และโนโมแกรมที่สร้างขึ้นสำหรับพวกมันนั้นใช้ในการทำนายประสิทธิภาพของตัวกรองแบบละเอียดสำหรับการติดตั้งด้านหลังถังทำให้แห้ง D597A
เพื่อวิเคราะห์กระบวนการกรองโดยใช้โนโมแกรมที่แสดงในรูปที่ 2, B ค่าที่ระบุถูกค้นหาโดย W SCALE และจุด B ถูกค้นหาโดยค่าที่ทราบของ H, DE และ H/D; ตามขนาดและค่า H – จุด A เพื่อกำหนดกลุ่ม
M แล้ว K เชื่อมต่อ B ถึง C และนำ AE ขนานกับ BC
|
|
ดังตัวอย่าง ในโนโมแกรมที่แสดงไว้ในรูปที่ 2, D, ความก้าวหน้าของการแก้สมการ (4) แสดงด้วยข้อมูลเริ่มต้นต่อไปนี้: W = 0.1 M/S; DE = 1.1⋅10-4 M; ฮ = 83⋅10-3
M. ตาม NOMOGRAM
0.5350. ตามสมการ (4)
-7 = 0,2586 – 8,416⋅0,1 –
– 2244⋅1.1⋅10-4 – 69.6⋅5⋅10-3 + 49392⋅0.1⋅1.1⋅10-4 = –0.6345 เพราะฉะนั้น,
เค = 0.5299. ญาติ
ซีดี)ข้าว. 2. โนโมแกรมสำหรับการประเมินค่าสัมประสิทธิ์ทั่วไปและเศษส่วน
ข้ามเพื่อดูสมการ: A – (1); บี – (3); บี – (2); ก – (4)
แบบจำลองการแก้ไขและโนโมแกรมที่อธิบายไว้นั้นใช้สำหรับการประเมินและการทำนายค่าสัมประสิทธิ์การแพร่กระจายแบบเศษส่วนโดยการนับความเข้มข้นในระหว่างการพัฒนาตัวกรองแบบละเอียดจากโลหะที่มีรูพรุนเพื่อการทำให้บริสุทธิ์อย่างละเอียดของก๊าซอัดจากสิ่งเจือปนทางกลของฉัน
งานการศึกษาตามสั่ง
การสร้างแบบจำลองกระบวนการกรองโดยชั้นละเอียดของระบบก๊าซต่างชนิดที่มีเฟสการกระจายของแข็ง
ประเภทงาน: วิทยานิพนธ์ หัวเรื่อง: วิทยาศาสตร์กายภาพและคณิตศาสตร์ หน้าที่: 175งานเดิม
ตัดตอนมาจากการทำงาน
งานที่ดำเนินการนี้อุทิศให้กับการแก้ปัญหาสำคัญ - การพัฒนาแบบจำลองทางคณิตศาสตร์ใหม่ วิธีการคำนวณ และการออกแบบฮาร์ดแวร์ของกระบวนการกรองละอองลอยที่มีความเข้มข้นต่ำ (HDA) ที่มีการกระจายตัวสูงด้วยชั้นเม็ดละเอียดเพื่อให้แน่ใจว่า การป้องกันที่เชื่อถือได้สภาพแวดล้อมจากการปล่อยมลพิษที่เป็นพิษและไม่เพียงพอ
ความเกี่ยวข้องของหัวข้อ ระบบประสิทธิภาพสูง ความเข้มข้นของกระบวนการทางเทคโนโลยี และความเข้มข้นของอุปกรณ์ ทำให้เกิดการปล่อยฝุ่นออกสู่โรงงานผลิตและสิ่งแวดล้อมในระดับสูง ความเข้มข้นของละอองลอยที่ปล่อยออกสู่บรรยากาศหลายครั้งเกินมาตรฐานสูงสุดที่อนุญาต เมื่อมีฝุ่นละออง ไม่เพียงแต่สูญเสียวัตถุดิบราคาแพงเท่านั้น แต่ยังสร้างสภาวะสำหรับความเสียหายทางพิษวิทยาต่อมนุษย์ด้วย ละอองลอยที่มีขนาดอนุภาคฝุ่นตั้งแต่ 0.01 ถึง 1.0 ไมครอน เป็นอันตรายต่อระบบทางเดินหายใจอย่างยิ่ง ฝุ่นที่มีกรดซิลิซิกอิสระหรือเกาะติดกันมีผลเสียต่อปอด ละอองลอยกัมมันตภาพรังสีที่เกิดขึ้นในอุตสาหกรรมนิวเคลียร์ก่อให้เกิดอันตรายอย่างยิ่ง กระบวนการในอุตสาหกรรมอาหารจำนวนมากก่อให้เกิดฝุ่นในระดับสูง ในระหว่างการผลิตปุ๋ยแร่, การคั่วไพไรต์เพื่อผลิตกรดซัลฟิวริก, ระหว่างกระบวนการทางเทคโนโลยีในอุตสาหกรรมการก่อสร้าง, การผลิตนมผง, ผลิตภัณฑ์กึ่งสำเร็จรูปในอุตสาหกรรมขนม, และการแปรรูปทานตะวันด้วยฝุ่น, วัตถุดิบจำนวนมาก วัสดุและผลิตภัณฑ์ขั้นสุดท้ายสูญหาย ทุกปีปัจจัยเหล่านี้รุนแรงขึ้น สถานการณ์สิ่งแวดล้อมและนำไปสู่การสูญเสียผลิตภัณฑ์อันมีค่าอย่างมีนัยสำคัญ
อุปกรณ์ทำความสะอาดที่ใช้ไม่ตรงตามงาน สภาพที่ทันสมัยการผลิตและความปลอดภัยของมนุษย์ ในเรื่องนี้ มีการให้ความสนใจอย่างมากกับกระบวนการแยกระบบต่างก๊าซที่มีเฟสการกระจายตัวแบบของแข็ง การพัฒนาและการศึกษาระบบรวบรวมฝุ่นใหม่
วิธีการกำจัดอนุภาคออกจากกระแสก๊าซที่มีฝุ่นมากที่สุดคือการกรอง สถานที่พิเศษในอุปกรณ์ทำความสะอาดแก๊สนั้นถูกครอบครองโดยแผ่นกั้นกรองแบบละเอียดซึ่งรวมความเป็นไปได้ของการทำความสะอาดด้านสุขอนามัยและเทคโนโลยีที่มีประสิทธิภาพสูงของการไหลของก๊าซที่มีฝุ่น
ชั้นที่เป็นเม็ดช่วยให้สามารถดักจับอนุภาคฝุ่นละเอียด ให้การแยกตัวในระดับสูง มีความแข็งแรงและทนความร้อนรวมกับการซึมผ่านที่ดี ความต้านทานการกัดกร่อน และความเป็นไปได้ในการเกิดใหม่ ในรูปแบบต่างๆความสามารถในการทนต่อการเปลี่ยนแปลงความดันอย่างกะทันหัน การไม่มีปรากฏการณ์คลื่นไฟฟ้าฝอย ทำให้ไม่เพียงแต่รับประกันการปล่อยก๊าซเรือนกระจกที่อนุญาตสูงสุด (MPE) ออกสู่ชั้นบรรยากาศเท่านั้น แต่ยังรวมถึงการใช้ฝุ่นที่สะสมไว้อีกด้วย ปัจจุบันมีการใช้ชั้นเม็ดละเอียดประเภทต่อไปนี้ในการทำความสะอาดละอองลอย: 1) อยู่กับที่เทหรือวางในลักษณะที่เป็นเม็ดวัสดุ 2) เคลื่อนย้ายวัสดุเป็นระยะหรือต่อเนื่อง;
3) วัสดุเม็ดที่มีโครงสร้างชั้นเหนียว (ผงโลหะเผาหรือกด แก้ว เซรามิกที่มีรูพรุน พลาสติก ฯลฯ ) -
4) เม็ดหรือผงฟลูอิไดซ์
วิธีเดียวที่สามารถดักจับอนุภาคขนาดซับไมครอนด้วยประสิทธิภาพ >99.9% คือการกรองแบบเบดลึก ซึ่งใช้หินบดละเอียด ทราย โค้ก หรือวัสดุที่เป็นเม็ดอื่นๆ เป็นผนังตัวกรอง พบการติดตั้งที่มีชั้นเม็ดละเอียดลึก การประยุกต์ใช้จริงสำหรับดักจับละอองกัมมันตภาพรังสี การฆ่าเชื้อในอากาศ
อย่างไรก็ตาม ความสม่ำเสมอของกระบวนการกรอง VDA ยังไม่ได้รับการศึกษาอย่างเพียงพอ ระดับการพัฒนาเทคโนโลยีคอมพิวเตอร์ในปัจจุบันทำให้สามารถใช้เทคโนโลยีสารสนเทศอย่างกว้างขวางโดยอาศัยการใช้เครื่องมือทางคณิตศาสตร์และ ระบบอัตโนมัติซึ่งสามารถเพิ่มประสิทธิภาพการทำงานของอุปกรณ์ได้อย่างมากและลดเวลาที่ต้องใช้ในขั้นตอนก่อนการดำเนินการ
สิ่งที่น่าสนใจเป็นพิเศษคือการวิเคราะห์คุณลักษณะทางอุทกพลศาสตร์และจลนศาสตร์ของการกรอง AMA ด้วยชั้นที่เป็นเม็ดเล็ก คำอธิบายทางคณิตศาสตร์ของกระบวนการดังกล่าว และการสร้างบนพื้นฐานของวิธีการคำนวณเพื่อกำหนดโหมดการทำงานที่สมเหตุสมผลของอุปกรณ์บำบัดที่มีอยู่ เวลาในการผลิตและความถี่ในการสร้างชั้นเม็ดใหม่ และความเป็นไปได้ของการควบคุมกระบวนการกรองแบบอัตโนมัติ
ดังนั้นการพัฒนาเทคโนโลยีคอมพิวเตอร์และระบบควบคุมอัตโนมัติในระดับสูงจึงแพร่หลายและในด้านหนึ่ง คุณสมบัติเฉพาะในทางกลับกันอุปกรณ์และกระบวนการกรองระบบต่าง ๆ ของก๊าซที่มีเฟสการกระจายตัวแบบทึบจะกำหนดความเกี่ยวข้องของปัญหาในการสร้างและปรับปรุง คำอธิบายทางคณิตศาสตร์กระบวนการดังกล่าว
เป้าหมายของงานคือการสร้างแบบจำลองทางคณิตศาสตร์ของกระบวนการ และบนพื้นฐานนี้ การพัฒนาวิธีการคำนวณและการปรับปรุงการออกแบบฮาร์ดแวร์สำหรับการแยกก๊าซฝุ่นที่ไหลออกเป็นชั้นละเอียด วิธีการบรรลุวัตถุประสงค์ที่ตั้งไว้คือการวิเคราะห์กระบวนการกรอง VDA ด้วยชั้นละเอียด การสังเคราะห์แบบจำลองทางคณิตศาสตร์และการดัดแปลงตัวแปร การศึกษาเชิงวิเคราะห์ เชิงตัวเลข และเชิงทดลองของการขึ้นต่อกันที่ได้รับ การพัฒนาวิธีการคำนวณทางอุตสาหกรรม ตัวกรองและแพ็คเกจซอฟต์แวร์สำหรับการใช้งาน การสร้างห้องปฏิบัติการแบบรวมศูนย์และการติดตั้งอุตสาหกรรมนำร่อง การพัฒนาโซลูชันฮาร์ดแวร์เฉพาะสำหรับกระบวนการทำความสะอาดการปล่อยก๊าซ
ความแปลกใหม่ทางวิทยาศาสตร์ของงานมีดังนี้:
— แบบจำลองทางคณิตศาสตร์และการดัดแปลงตัวแปรได้รับการพัฒนาเพื่อวิเคราะห์กระบวนการแยก VDA ในชั้นเม็ดละเอียดที่อยู่นิ่งที่อัตราการกรองคงที่โดยมีการอุดตันของรูพรุน และคำนึงถึงกลไกการแพร่กระจายของการทับถม -
— ได้รับผลการวิเคราะห์เชิงวิเคราะห์สำหรับระบบสมการของแบบจำลองทางคณิตศาสตร์และทดสอบเชิงทดลองภายใต้กฎเชิงเส้นของการเปลี่ยนแปลงความพรุนของชั้นเม็ดละเอียด
— ตามแบบจำลองที่พัฒนาขึ้น มีการเสนอแบบจำลองทางคณิตศาสตร์ที่ซับซ้อนสำหรับกฎต่างๆ ของการเปลี่ยนแปลงความพรุนของชั้นเม็ดละเอียดและนำไปใช้เชิงตัวเลข
— เป็นครั้งแรกที่มีการศึกษาคุณสมบัติทางกายภาพและทางกลของฝุ่นอุตสาหกรรมและผงเทคโนโลยีจำนวนหนึ่ง โดยเสนอสมการสำหรับการคำนวณค่าความพรุนสูงสุดของชั้นเม็ดละเอียดสำหรับฝุ่นที่สอดคล้องกัน-
- มีการเสนอแบบจำลองสำหรับการสร้างโนโมแกรมทางวิศวกรรมสำหรับการประเมินและทำนายแรงดันตกในชั้นเม็ดละเอียด กำหนดรูปแบบการเคลื่อนที่ของฝุ่นและการไหลของก๊าซในช่องของชั้นเม็ดละเอียด และทำนายค่าสัมประสิทธิ์การทะลุทะลวงทั่วไปและเศษส่วน
— ตามแบบจำลองที่พัฒนาขึ้น มีการเสนอวิธีการคำนวณกระบวนการกรองและชุดซอฟต์แวร์ที่นำไปใช้ ทำให้สามารถกำหนดโหมดการทำงานที่สมเหตุสมผลของตัวกรองแบบละเอียดลึกและขนาดการออกแบบได้
ต่อไปนี้จะถูกส่งเพื่อป้องกัน:
— แบบจำลองทางคณิตศาสตร์และการปรับเปลี่ยนตัวแปรสำหรับการวิเคราะห์ การคำนวณ และการทำนายกระบวนการกรอง VDA ด้วยเลเยอร์แบบละเอียด -
- วิธีการและผลลัพธ์ของการกำหนดการทดลองของพารามิเตอร์ของแบบจำลองทางคณิตศาสตร์ของกระบวนการกรอง VDA ด้วยชั้นแบบละเอียด -
- วิธีการคำนวณตัวกรองเชิงลึกสำหรับ VDA และแพ็คเกจของโปรแกรมดั้งเดิมสำหรับการนำวิธีนี้ไปใช้ -
— โซลูชันการออกแบบใหม่สำหรับอุปกรณ์สำหรับการทำให้ก๊าซฝุ่นบริสุทธิ์ที่มีประสิทธิภาพสูงโดยการตกตะกอนในสนามแรงเหวี่ยงตามด้วยการกรองผ่านชั้นที่เป็นเม็ดเล็กตามผลลัพธ์ของการสร้างแบบจำลองกระบวนการ
คุณค่าเชิงปฏิบัติของวิทยานิพนธ์ วิธีการใหม่ในการคำนวณตัวกรองแบบละเอียดและชุดซอฟต์แวร์ที่ใช้งานได้รับการพัฒนาแล้ว อัลกอริธึมของวิธีการคำนวณที่นำเสนอใช้ในอุตสาหกรรมเมื่อออกแบบโครงสร้างของตัวกรองแบบละเอียดและเพื่อกำหนดโหมดการทำงานที่สมเหตุสมผลสำหรับอุปกรณ์ที่ใช้งาน การใช้ตัวกรองไซโคลนในอุตสาหกรรม (สิทธิบัตร RF เลขที่ 2 150 988) ทำให้สามารถดำเนินการกรองฝุ่นและก๊าซอุตสาหกรรมให้บริสุทธิ์ได้อย่างมีประสิทธิภาพสูง ได้รับการยอมรับ สถานประกอบการอุตสาหกรรมคำแนะนำสำหรับการปรับปรุงกระบวนการกรองระบบต่างก๊าซที่มีเฟสของแข็งกระจายตัวเป็นชั้นละเอียด ผลงานบางส่วนใช้ในกระบวนการศึกษา (การบรรยาย, แบบฝึกหัดภาคปฏิบัติ, การออกแบบหลักสูตร) เมื่อนำเสนอหลักสูตร "กระบวนการและเครื่องมือของเทคโนโลยีเคมี", "กระบวนการและอุปกรณ์ เทคโนโลยีการอาหาร“ที่ VSTA.
การอนุมัติงาน
มีการรายงานและอภิปรายเอกสารวิทยานิพนธ์:
- ในการประชุมนานาชาติ (XIV Scientific Readings) “อุตสาหกรรมวัสดุก่อสร้างและอุตสาหกรรมการก่อสร้าง การอนุรักษ์พลังงานและทรัพยากรในสภาวะตลาด”, Belgorod, 6-9 ตุลาคม 1997
— ในการประชุมทางวิทยาศาสตร์และเทคนิคนานาชาติ “ทฤษฎีและการปฏิบัติของการกรอง”, อิวาโนโว, 21-24 กันยายน 1998;
- ในการประชุมนานาชาติครั้งที่สองและสี่ของนักศึกษา นักศึกษาระดับสูงกว่าปริญญาตรี และนักวิทยาศาสตร์รุ่นเยาว์ “วิศวกรรมและเทคโนโลยีการผลิตที่สะอาดต่อสิ่งแวดล้อม” (UNESCO) มอสโก 13-14 พฤษภาคม 2541 16-17 พฤษภาคม 2543
- ในการประชุมทางวิทยาศาสตร์และทางเทคนิคระหว่างประเทศ “การกรองก๊าซ 98: นิเวศวิทยาและเทคโนโลยี”, ฮูร์กาดา (อียิปต์), 12-21 พฤศจิกายน 2541-
- ในงานนานาชาติ การประชุมเชิงปฏิบัติทางวิทยาศาสตร์“การป้องกันอากาศในบรรยากาศ: ระบบตรวจสอบและป้องกัน”, Penza, 28-30 พฤษภาคม, 2000-
- ในการอ่านเชิงวิชาการครั้งที่หก " ประเด็นร่วมสมัยวิทยาศาสตร์วัสดุก่อสร้าง" (RAASA), Ivanovo, 7−9 มิถุนายน 2543-
- ที่การอ่านทางวิทยาศาสตร์ "White Nights-2000" ของการประชุมวิชาการด้านสิ่งแวดล้อมระหว่างประเทศ "เทคโนโลยีสารสนเทศขั้นสูงและปัญหาการจัดการความเสี่ยงบนเกณฑ์ของสหัสวรรษใหม่" เซนต์ปีเตอร์สเบิร์ก 1-3 มิถุนายน 2543
— ในงานสัมมนาวิทยาศาสตร์และการปฏิบัติรัสเซีย-จีน “อุปกรณ์และเทคโนโลยีสมัยใหม่ของศูนย์วิศวกรรมเครื่องกล: อุปกรณ์, แม่
- ที่ XXXVI, XXXVII และ XXXVIII รายงานการประชุมทางวิทยาศาสตร์ของ VSTA ในปี 1997, 1998 และ 1999, Voronezh, มีนาคม 1998, 1999, 2000
โครงสร้างและขอบเขตของงาน วิทยานิพนธ์ประกอบด้วย คำนำ สี่บท บทสรุปหลัก รายการแหล่งข้อมูลที่ใช้ 156 ชื่อเรื่อง และภาคผนวก งานนี้นำเสนอด้วยข้อความพิมพ์ดีด 175 หน้าประกอบด้วยตัวเลข 38 รูป ตาราง 15 ตาราง บล็อกไดอะแกรม 4 บล็อก และภาคผนวก 9 ภาค
การค้นพบที่สำคัญ
โดยสรุปการวิจัยที่ดำเนินการร่วมกับผลการทดลองที่ได้รับในห้องปฏิบัติการและสภาวะการผลิตเกี่ยวกับการไหลของฝุ่นและก๊าซที่มีการกระจายตัวสูงจริง เราสามารถสรุปได้:
1. แบบจำลองทางคณิตศาสตร์ใหม่ได้รับการพัฒนาและวิเคราะห์ซึ่งเป็นระบบสมการเชิงอนุพันธ์ย่อยแบบไม่เชิงเส้นที่อธิบายกระบวนการแยกละอองลอยที่มีการกระจายตัวสูงในชั้นเม็ดละเอียดที่อยู่นิ่งที่อัตราการกรองคงที่ การอุดตันของรูพรุน และคำนึงถึงกลไกการแพร่กระจาย ของการสะสม ได้รับโซลูชันเชิงวิเคราะห์สำหรับระบบสมการแบบจำลอง ซึ่งทำให้สามารถอธิบายรูปแบบจลน์ศาสตร์และกำหนดพารามิเตอร์ของกระบวนการกรองในเวลาที่ต่างกันได้
2. อัลกอริธึมได้รับการพัฒนาเพื่อคำนวณค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายเทมวลโดยคำนึงถึงโหมดการเคลื่อนที่ของฝุ่นและการไหลของก๊าซในช่องของชั้นเม็ดละเอียด
3. ตามแบบจำลองที่พัฒนาขึ้น มีการเสนอแบบจำลองที่มีเงื่อนไขขอบเขตที่แก้ไข นำไปใช้เชิงตัวเลขและวิเคราะห์
4. การปรับเปลี่ยนดั้งเดิมของแบบจำลองทางคณิตศาสตร์พื้นฐานของกระบวนการกรอง VDA ด้วยชั้นละเอียดภายใต้กฎการเปลี่ยนแปลงความพรุนต่างๆ ได้รับการพัฒนา นำไปใช้และวิเคราะห์เชิงตัวเลข
5. มีการศึกษากระบวนการแยกระบบต่างก๊าซที่มีเฟสการกระจายของแข็งโดยชั้นเม็ดละเอียดจำนวนมากโดยใช้ฝุ่นและการไหลของก๊าซจริงในห้องปฏิบัติการและสภาวะการผลิต จากการทดลอง มีการเสนอสมการการถดถอยเพื่อคำนวณค่าความพรุนสูงสุดของชั้นเม็ดละเอียดเมื่อกรองฝุ่นอุตสาหกรรมจำนวนหนึ่ง
6. มีการเสนอโนโมแกรมทางวิศวกรรมเพื่อกำหนดรูปแบบการเคลื่อนที่ของฝุ่นและการไหลของก๊าซในช่องของชั้นเม็ดละเอียด ความต้านทานไฮดรอลิก การประเมินและการทำนายค่าสัมประสิทธิ์การทะลุทะลวงทั่วไปและเศษส่วน
7. ตามแบบจำลองทางคณิตศาสตร์ที่พัฒนาขึ้น มีการเสนอวิธีการคำนวณที่ช่วยให้สามารถกำหนดโหมดการทำงานที่มีเหตุผลของตัวกรองแบบละเอียดลึกและขนาดการออกแบบ มีการสร้างแพ็คเกจแอปพลิเคชันสำหรับการคำนวณตัวกรองทางอุตสาหกรรม
8. วิธีการที่ครอบคลุมของการวิเคราะห์การกระจายตัวของฝุ่นได้รับการพัฒนา รวมถึงการใช้เครื่องกระทบแบบน้ำตกเสมือนเสมือน NIIOGAZ และกล้องจุลทรรศน์อิเล็กตรอนแบบส่องกราด ซึ่งเป็นครั้งแรกที่ทำให้สามารถรับข้อมูลที่เป็นตัวแทนอย่างเป็นธรรมเกี่ยวกับองค์ประกอบของฝุ่นที่กระจายตัวของ เม็ดสีเซรามิกและเพื่อประเมินรูปร่างของอนุภาคของเฟสที่กระจายตัวในการไหลของก๊าซฝุ่น
9. โซลูชันการออกแบบใหม่สำหรับอุปกรณ์สำหรับการทำให้บริสุทธิ์ของระบบต่าง ๆ ของก๊าซที่มีประสิทธิภาพสูงด้วยเฟสการกระจายตัวของของแข็ง ผสมผสานการตกตะกอนเฉื่อยและการกรองผ่านองค์ประกอบโลหะเซรามิกที่หมุนได้รับการพัฒนา ได้รับการพัฒนาโดยได้รับการคุ้มครองโดยสิทธิบัตรของสหพันธรัฐรัสเซีย (ภาคผนวก 3) และผ่านการทดสอบแล้ว
ผลลัพธ์ที่ได้จะถูกนำไปใช้:
- ที่โรงงานวัสดุทนไฟ JSC Semiluksky (ภาคผนวก 4) เมื่อปรับปรุงที่มีอยู่และสร้างระบบและอุปกรณ์ใหม่เพื่อรวบรวมฝุ่นจากก๊าซในกระบวนการของเสียและการปล่อยมลพิษจากการสำลัก (การขนส่งอลูมินาด้วยลมจากไซโลไปยังบังเกอร์ การปล่อยมลพิษจากอุปกรณ์เท เครื่องจ่าย เครื่องผสม ลูกบอล และโรงงานท่อ, แปรรูปก๊าซหลังจากการอบแห้งแบบดรัม, เตาเผาแบบหมุนและแบบเพลา ฯลฯ ) สำหรับการคำนวณและทำนายประสิทธิภาพของอุปกรณ์กรองและสำหรับการเลือกพื้นที่ที่เหมาะสมที่สุดของการทำงานเพื่อจัดระเบียบตัวอย่างตัวอย่างฝุ่นและก๊าซและ ขอแนะนำวิธีการใหม่ล่าสุดสำหรับการวิเคราะห์ด่วนขององค์ประกอบที่กระจัดกระจายของฝุ่นและผงจากแหล่งกำเนิดทางอุตสาหกรรม -
- ในการประชุมเชิงปฏิบัติการของ JSC PKF "โรงงานเซรามิก Voronezh" (ภาคผนวก 5) เมื่อคำนวณระบบและอุปกรณ์ที่มีประสิทธิภาพสูงสำหรับการเก็บฝุ่นรวมถึงเมื่อใช้ต้นฉบับที่ได้รับการคุ้มครองโดยสิทธิบัตรของสหพันธรัฐรัสเซีย const
โซลูชันแบบแมนนวล 141 รายการสำหรับเครื่องดักฝุ่นแบบรวมสำหรับวิธี "แห้ง" ในการผลิตเม็ดสีและสีเซรามิก -
— เมื่อนำเสนอรายวิชาบรรยาย, ดำเนินรายการ ชั้นเรียนภาคปฏิบัติ,ทำการบ้าน,โครงงานหลักสูตรและงานคำนวณและงานกราฟฟิก,การทำวิจัยผ่านระบบ SSS และในการจัดทำ บุคลากรทางวิทยาศาสตร์ผ่านการศึกษาระดับบัณฑิตศึกษาใน การปฏิบัติด้านการศึกษาแผนกของ "กระบวนการและอุปกรณ์ในการผลิตสารเคมีและอาหาร", "พลังงานอุตสาหกรรม", "เครื่องจักรและอุปกรณ์ในการผลิตอาหาร" ของสถาบันเทคโนโลยีแห่งรัฐ Voronezh (ภาคผนวก 6)
รายการบันทึกหลัก
1. คุณสมบัติของการสร้างแบบจำลองทางคณิตศาสตร์ของระบบกรองก๊าซที่ต่างกันโดยมีเฟสการกระจายตัวของของแข็งโดยชั้นแบบละเอียด
1.1.การวิเคราะห์วิธีการกรองฝุ่นและการไหลของก๊าซที่ทันสมัยและฮาร์ดแวร์
1.2. คุณสมบัติพื้นฐานวัตถุจำลอง
1.2.1 แบบจำลองโครงสร้างของชั้นละเอียดจริง
1.2.2. การสร้างแบบจำลองกลไกการตกตะกอนของอนุภาคเฟสที่กระจายตัวในชั้นเม็ดละเอียด
1.3. แบบจำลองทางคณิตศาสตร์ของการกรองสื่อเทคโนโลยีต่างชนิดเชิงลึกด้วยชั้นละเอียด
1.4. ข้อสรุปและคำชี้แจงปัญหาการวิจัย
2. แบบจำลองทางคณิตศาสตร์สำหรับการกรองเชิงลึก ละอองลอยที่มีความเข้มข้นสูงที่มีความเข้มข้นต่ำ
ด้วยเฟสที่กระจายตัวเป็นของแข็งในชั้นที่ละเอียด
2.1. แบบจำลองทางคณิตศาสตร์ของการกรองละอองลอยที่มีการกระจายตัวสูงด้วยชั้นละเอียดที่มีการเปลี่ยนแปลงเชิงเส้นในสัมประสิทธิ์การขึ้นรถไฟ
2.1.1. การสังเคราะห์แบบจำลองทางคณิตศาสตร์
2.1.2. การวิเคราะห์แบบจำลองทางคณิตศาสตร์
2.1.2.1. การเฉลยเชิงวิเคราะห์ของระบบสมการที่มีค่าสัมประสิทธิ์คงที่
2.1.2.2. การวิเคราะห์ความเพียงพอของแบบจำลอง
2.1.3. การสังเคราะห์แบบจำลองทางคณิตศาสตร์ที่มีเงื่อนไขขอบเขตที่แก้ไข
2.1.4. การวิเคราะห์แบบจำลองทางคณิตศาสตร์
2.1.4.1. การสร้างแบบจำลองโครงร่างผลต่างและการแก้ระบบสมการ
2.1.4.2. การวิเคราะห์ความเพียงพอของแบบจำลอง
2.2. แบบจำลองทางคณิตศาสตร์ของการกรองเชิงลึกของละอองลอยที่มีความเข้มข้นต่ำซึ่งมีการกระจายตัวสูงภายใต้กฎการเปลี่ยนแปลงแบบไม่เชิงเส้นในค่าสัมประสิทธิ์การขึ้นรถไฟ
2.2.1. การสังเคราะห์แบบจำลองทางคณิตศาสตร์
2.2.2. การสร้างแบบจำลองโครงร่างผลต่างและการแก้ระบบสมการ
2.2.3. การวิเคราะห์ความเพียงพอของแบบจำลอง
2.3. ข้อสรุป
3. รูปแบบการวิจัยเชิงทดลอง
3.1. การวางแผนและดำเนินการทดลอง
3.2. แบบจำลองทดลองเพื่อวิเคราะห์สมบัติทางกายภาพและทางกลของฝุ่นที่ศึกษา
3.3. การวิเคราะห์ข้อมูลการทดลอง
3.3.1. แบบจำลองทางคณิตศาสตร์สำหรับกำหนดค่าจำกัดความพรุนของชั้นเม็ดกรองสำหรับละอองลอยจากเม็ดสีเซรามิก VK-112
3.4. ข้อสรุป
4. ชุดโปรแกรมประยุกต์และการดำเนินการวิจัยเชิงปฏิบัติ
4.1. คุณสมบัติและข้อมูลเฉพาะของการคำนวณ
4.2. คำอธิบายของซอฟต์แวร์
4.3. การทำงานกับแพ็คเกจซอฟต์แวร์แอปพลิเคชัน
4.4. การทดลองทางอุตสาหกรรมเกี่ยวกับการคำนวณตัวกรองแบบละเอียด
4.5. แบบจำลองสำหรับการสร้างโนโมแกรมทางวิศวกรรมสำหรับแบบจำลองทางคณิตศาสตร์ของการกรอง
4.6. โซลูชันการกรองที่มีแนวโน้มตามผลลัพธ์ที่ได้รับ
4.7. การประเมินความน่าเชื่อถือและความทนทาน โซลูชั่นที่สร้างสรรค์และอุปกรณ์ที่แนะนำ
4.8. แนวโน้มในการดำเนินการตามผลลัพธ์ที่ได้รับ
อ้างอิง
1. Adler Yu. P. วางแผนการทดลองเมื่อค้นหาเงื่อนไขที่เหมาะสม / Yu. P. Adler, E. V. Markova, Yu. อ.: Nauka, 1971. - 283 น.
2. Andrianov E. I. อุปกรณ์สำหรับตรวจสอบการยึดเกาะของวัสดุที่กระจายตัวอย่างประณีต / E. I. Andrianov, A. D. Zimon, S. S. Yankovsky // ห้องปฏิบัติการโรงงาน 2515. - ฉบับที่ 3. - หน้า 375 - 376.
3. Aerov M. E. หลักการทำงานของอุปกรณ์ไฮดรอลิกและความร้อนที่มีชั้นเม็ดละเอียดและฟลูอิไดซ์ไดซ์ / M. E. Aerov, O. M. Todes ล.: เคมี, 2511.- 512 หน้า
4. Aerov M. E. อุปกรณ์ที่มีชั้นเม็ดละเอียดนิ่ง / M. E. Aerov, O. M. Todes, D. A. Narinsky ล.: เคมี พ.ศ. 2522 - 176 หน้า
5. Baltrenas P. วิธีการและเครื่องมือในการตรวจสอบปริมาณฝุ่นในเทคโนสเฟียร์ / P. Baltrenas, J. Kaunalis วิลนีอุส: เทคโนโลยี, 1994. - 207 น.
6. ตัวกรอง Baltrenas P. Granular เพื่อการฟอกอากาศจากฝุ่นที่เกาะติดอย่างรวดเร็ว / P. Baltrenas, A. Prokhorov วิลนีอุส: เทคโนโลยี, 1991. - 44 น.
7. Baltrenas P. ตัวกรองเม็ดฟอกอากาศ / P. Baltrenas, A. Spruogis, Yu. V. Krasovitsky วิลนีอุส: เทคโนโลยี, 1998. - 240 น.
8. บาควาลอฟ เอ็น.เอส. วิธีการเชิงตัวเลข อ.: Nauka, 2518. - 368 น.
9. Bird R. ปรากฏการณ์การถ่ายโอน / R. Bird, W. Stewart, E. Lightfoot / Trans จากภาษาอังกฤษ - H.H. Kulakova, B.S. ครูโลวา - เอ็ด ศึกษา USSR Academy of Sciences N. M. Zhavoronkova และสมาชิกที่เกี่ยวข้อง สถาบันวิทยาศาสตร์แห่งสหภาพโซเวียต V. A. Malusova อ.: เคมี, 2517. - 688 น.
10. โบลช เจ.ซี. นามศาสตร์เชิงปฏิบัติ ม.: บัณฑิตวิทยาลัย, 1971. - 328 น.
11. Borishansky V. M. ความต้านทานระหว่างการเคลื่อนที่ของอากาศผ่านชั้นของลูกบอล ในหนังสือ: ปัญหาอากาศพลศาสตร์และการถ่ายเทความร้อนในกระบวนการหม้อไอน้ำและเตาเผา / เอ็ด จี.เอฟ. คนอร์. - M.-JL: Gosenergoizdat, 1958. - หน้า 290−298.
12. Bretschneider B. การปกป้องแอ่งอากาศจากมลภาวะ / B. Bretschneider, I. Kurfurst JL: เคมี 1989 - 288 น.
13. การเคลื่อนไหวแบบบราวเนียน จล: ออนติ 1936.
14. Waldberg A. Yu. รากฐานทางทฤษฎีสำหรับการปกป้องอากาศในชั้นบรรยากาศจากมลภาวะโดยละอองลอยทางอุตสาหกรรม: หนังสือเรียน / A. Yu. อิสยานอฟ, ยู. ไอ. ยาลามอฟ. เซนต์ปีเตอร์สเบิร์ก: SpbTI TsBP, 1993. - 235 น.
15. Viktorov M. M. วิธีการคำนวณปริมาณทางกายภาพและเคมีและการคำนวณประยุกต์ JL: เคมี 2520 - 360 น.
16. Vitkov G. A. ความต้านทานไฮดรอลิกและการถ่ายเทความร้อนและการถ่ายเทมวล / G. A. Vitkov, L. P. Kholpanov, S. N. Sherstnev M.: Nauka, 1994. - 280 p.
17. การฟอกอากาศที่มีประสิทธิภาพสูง / เอ็ด. พี. ไวท์, เอส. สมิธ. -ม.: Atomizdat, 2510. 312 น.
18. อุปกรณ์ทำความสะอาดแก๊ส: แค็ตตาล็อก. อ.: TsINTIKHIMNEFTEMASH, 1988.- 120 น.
19. Godunov S.K. รูปแบบที่แตกต่าง / S.K. Godunov, B.C. เรียเบงกี้. อ.: Nauka, 2520. - 440 น.
20. Gordon G. M. การควบคุมการติดตั้งเก็บฝุ่น / G. M. Gordon, I. L. Peisakhov อ.: Metallurgizdat, 2494. - 171 น.
21. GOST 17.2.4.01−84 การอนุรักษ์ธรรมชาติ บรรยากาศ. ข้อกำหนดและคำจำกัดความการควบคุมมลพิษ อ.: สำนักพิมพ์มาตรฐาน พ.ศ. 2527 28 น.
22. GOST 17.2.4.02−81 การอนุรักษ์ธรรมชาติ บรรยากาศ. ข้อกำหนดทั่วไปไปจนถึงวิธีการตรวจวัดมลพิษ อ.: สำนักพิมพ์มาตรฐาน พ.ศ. 2525 56 น.
23. GOST 17.2.4.06−90 การอนุรักษ์ธรรมชาติ บรรยากาศ. วิธีการกำหนดความเร็วและอัตราการไหลของก๊าซและฝุ่นที่ไหลออกมา แหล่งเครื่องเขียนมลพิษ. อ.: สำนักพิมพ์มาตรฐาน พ.ศ. 2534 - 18 น.
24. GOST 17.2.4.07−90 การอนุรักษ์ธรรมชาติ บรรยากาศ. วิธีการกำหนดความดันและอุณหภูมิของก๊าซและฝุ่นที่ไหลออกมาจากแหล่งกำเนิดมลพิษที่อยู่นิ่ง อ.: สำนักพิมพ์มาตรฐาน พ.ศ. 2534 - 45 น.
25. GOST 17.2.4.08−90 การอนุรักษ์ธรรมชาติ บรรยากาศ. วิธีการตรวจวัดความชื้นของก๊าซและฝุ่นที่ไหลออกมาจากแหล่งกำเนิดมลพิษที่อยู่นิ่ง อ.: สำนักพิมพ์มาตรฐาน พ.ศ. 2534 - 36 น.
26. GOST 21 119 .5−75 สีย้อมอินทรีย์และเม็ดสีอนินทรีย์ วิธีการหาความหนาแน่น อ.: สำนักพิมพ์มาตรฐาน พ.ศ. 2519 - 14 น.
27. GOST 21 119 .6−92 วิธีการทั่วไปการทดสอบเม็ดสีและสารตัวเติม การกำหนดปริมาตรการบดอัด ความหนาแน่นของฝุ่นที่ปรากฏ การบดอัด และปริมาตรรวม อ.: สำนักพิมพ์มาตรฐาน พ.ศ. 2536 - 12 น.
28. GOST ร 50820−95 อุปกรณ์ทำความสะอาดแก๊สและเก็บฝุ่น วิธีการระบุปริมาณฝุ่นในก๊าซและการไหลของฝุ่น อ.: สำนักพิมพ์มาตรฐาน พ.ศ. 2539 - 34 น.
29. Gouldstein J. กล้องจุลทรรศน์อิเล็กตรอนแบบส่องกราดและการวิเคราะห์ด้วยรังสีเอกซ์: ใน 2 เล่ม / J. Gouldstein, D. Newbery, P. Echlin et al. จากภาษาอังกฤษ อ.: มีร์ 2527 - 246 หน้า
30. Gradus L. Ya. คำแนะนำในการวิเคราะห์การกระจายตัวด้วยกล้องจุลทรรศน์ อ.: เคมี, 2522. - 232 น.
31. สีเขียว X. ละอองลอย ฝุ่น ควัน และหมอก / X. สีเขียว, W. Lane-Per. จากภาษาอังกฤษ - อ.: เคมี พ.ศ. 2512 - 428 น.
32. ดูรอฟ บี.บี. ปัญหาความน่าเชื่อถือของอุปกรณ์ดักฝุ่น // ซีเมนต์ พ.ศ. 2528 - ลำดับที่ 9 - หน้า 4−5.16
33. Durov V.V. งานวิจัยอัตโนมัติเกี่ยวกับความน่าเชื่อถือในการปฏิบัติงานของอุปกรณ์เก็บฝุ่น / V.V. Durov, A.A. Dotsenko, P.V. Chartiy // Tr. นิปิโอตสโตรมา. โนโวรอสซีสค์ 2530 - หน้า 3−7
34. Durov V.V. วิธีการศึกษาความน่าเชื่อถือในการปฏิบัติงานของอุปกรณ์เก็บฝุ่นโดยอัตโนมัติ / V.V. Durov, A.A. Dotsenko, P.V. Chartiy // บทคัดย่อรายงาน VI การประชุม All-Union การวินิจฉัยทางเทคนิค -Rostov n/d, 1987. หน้า 185.
35. Zhavoronkov N. M. พื้นฐานไฮดรอลิกของกระบวนการเครื่องฟอกและการถ่ายเทความร้อนในเครื่องฟอก อ.: วิทยาศาสตร์โซเวียต, 2487. - 224 น.
36. จูโควิทสกี้ เอ.เอ. // เอเอ Zhukhovitsky, Ya.JI. Zabezhinsky, A. N. Tikhonov // วารสาร ทางกายภาพ เคมี. -1964. ท.28 ฉบับ. 10.
37. Zimon A.D. การยึดเกาะของฝุ่นและผง. อ.: เคมี, 2519. - 432 น.
38. Zimon A. D. Autohesion ของวัสดุเทกอง / A. D. Zimon, E. I. Andrianov อ.: โลหะวิทยา, 2521. - 288 น.
39. Zotov A.P. การศึกษาการถ่ายโอนมวลในชั้นเม็ดละเอียดที่อยู่นิ่งที่หมายเลข Prandtl การแพร่กระจายขนาดใหญ่: Dis. ปริญญาเอก เทคโนโลยี วิทยาศาสตร์ -โวโรเนซ, 1981. 139 น.
40. Zotov A.P. ศึกษาการถ่ายโอนมวลในชั้นเม็ดละเอียดที่อยู่นิ่งภายใต้การเคลื่อนที่แบบราบเรียบ / A.P. Zotov, T.S. Kornienko, M.Kh. Kishinevsky พ.ศ. 2523 - ต. 53 หมายเลข 6 - หน้า 1307−1310
41. Idelchik I. E. คู่มือเรื่องความต้านทานไฮดรอลิก อ.: วิศวกรรมเครื่องกล, 2518. - 560 น.
42. ข่าวมหาวิทยาลัย เคมีและเทคโนโลยีเคมี 2524. - ต.14 ฉบับที่ 4. - หน้า 509.
43. แคตตาล็อกอุปกรณ์ทำความสะอาดแก๊ส: คู่มือระเบียบวิธี เซนต์ปีเตอร์สเบิร์ก, 1997.-231 น.
44. แคตตาล็อกการพัฒนาที่เสร็จสมบูรณ์และมีแนวโน้มดี โนโวรอสซีสค์: NIPIOTSTROM, 1987. - 67 น.
45. Kafarov V. V. การสร้างแบบจำลองทางคณิตศาสตร์ของกระบวนการพื้นฐาน การผลิตสารเคมี/วี.วี. คาฟารอฟ, เอ็ม.บี. เกลโบฟ. อ.: มัธยมปลาย, 2534. - 400 น.
46. กรณี D. การพาความร้อนและการถ่ายเทมวล อ.: พลังงาน, 2514. - 354 น.
47. Kirsanova N. S. งานวิจัยใหม่ด้านการแยกฝุ่นแบบแรงเหวี่ยง // ตรวจสอบข้อมูล. เซอร์ HM-14 “การทำให้ก๊าซอุตสาหกรรมและสุขาภิบาลบริสุทธิ์” อ.: TsINTIKHIMNEFTEMASH, 1989. - 40 น.
48. Kishinevsky M. Kh. การตกตะกอนของอนุภาคละอองลอยที่มีการกระจายตัวสูงจากสภาพแวดล้อมที่ปั่นป่วน / M. Kh. Kishinevsky, T. S. Kornienko, A. M. Golikov // Zh.P.Kh. พ.ศ. 2531 - ฉบับที่ 5. - หน้า 1164 - 1166.
49. Kishinevsky M. Kh. อิทธิพลของส่วนเริ่มต้นต่อการถ่ายโอนมวลภายใต้โหมดการเคลื่อนที่แบบราบเรียบและตัวเลข Schmidt ขนาดใหญ่ / M. Kh. Kishinevsky, T. S. Kornienko, A. P. Zotov // ดัชนีบรรณานุกรม "ต้นฉบับฝาก" VINITI, 1979. - เลขที่ 6, b/o 240.
50. Kishinevsky M. Kh. ปรากฏการณ์การถ่ายโอน โวโรเนซ: VTI, 1975. - 114 น.
51. Klimenko A. P. วิธีการและเครื่องมือในการวัดความเข้มข้นของฝุ่น -ม.: เคมี, 2521.-208 น.
52. วิธีการที่ซับซ้อนในการกำหนดการกระจายตัวของฝุ่นในการไหลของก๊าซฝุ่น / S. Yu. Panov, V. A. Goremykin, Yu. อัล-คูดาห์, อี.วี. อาร์คันเกลสกายา // การป้องกันทางวิศวกรรมสิ่งแวดล้อม : ส. ทางวิทยาศาสตร์ ตร. ระหว่างประเทศ การประชุม อ.: MGUIE, 1999. - หน้า 97−98.
53. Kornienko T. S. การถ่ายโอนมวลในชั้นละเอียดที่ ระบอบการปกครองที่วุ่นวายการเคลื่อนไหวและ 8c “1 / T. S. Kornienko, M. Kh. Kishinevsky, A. P. Zotov // ดัชนีบรรณานุกรม “ ต้นฉบับฝาก” วินิติ, 1979. -เลขที่ 6, b/o 250.
54. Kornienko T. S. การถ่ายโอนมวลในชั้นเม็ดละเอียดที่อยู่นิ่งด้วยตัวเลข Prandtl ขนาดใหญ่ / T. S. Kornienko, M. Kh. Kishinevsky // Zh.PKh. 2521. -ต. 51 ไม่ใช่ 7. - หน้า 1602−1605.
55. Kouzov P. A. พื้นฐานของการวิเคราะห์องค์ประกอบที่กระจัดกระจายของฝุ่นอุตสาหกรรมและวัสดุบด ล.: เคมี, 2530. - 264 น.
56. Kouzov P. A. วิธีการกำหนดคุณสมบัติทางกายภาพและเคมีของฝุ่นอุตสาหกรรม / P. A. Kouzov, L. Ya. สไครบิน. ล.: เคมี, 2526. - 143 น.
57. Krasovitsky Yu. V. การกำจัดฝุ่นของก๊าซอุตสาหกรรมในการผลิตวัสดุทนไฟ / Yu. V. Krasovitsky, P. B. Baltrenas, V. I. Entin, N. M. Anzheurov, V. F. Babkin วิลนีอุส: เทคโนโลยี, 1996. - 364 น.
58. Krasovitsky Yu. V. การกำจัดฝุ่นด้วยชั้นเม็ดเล็ก / Yu. V. Krasovitsky, V. V. Durov อ.: เคมี, 2534. - 192 น.
59. Krasovitsky Yu. V. การแยกละอองลอยโดยการกรองด้วยความเร็วคงที่ของกระบวนการและการอุดตันของรูขุมขนของพาร์ติชันอย่างค่อยเป็นค่อยไป // Yu. V. Krasovitsky, V. A. Zhuzhikov, K. A. Krasovitskaya, V. Ya. Lygina // อุตสาหกรรมเคมี. พ.ศ. 2517 - ลำดับที่ 4.
60. ในทฤษฎีและการคำนวณตัวกรองแบบเลเยอร์ / V. A. Uspensky, O. Kh. Vivdenko, A. N. Podolyanko, V. A. Sharapov // Inzh.-fiz. นิตยสาร พ.ศ. 2517 - ต. XXVII หมายเลข 4 - หน้า 740−742
61. Kurochkina M.I. พื้นผิวเฉพาะของวัสดุที่กระจายตัว: ทฤษฎีและการคำนวณ / M.I. Kurochkina, V.D. ลูเนฟ - เอ็ด สมาชิก-Corr. สถาบันวิทยาศาสตร์แห่งสหภาพโซเวียต P. G. Romankova L.: สำนักพิมพ์ Leningr. มหาวิทยาลัย พ.ศ. 2523 - 140 น.
62. Lev E.S. การกรองแก๊สผ่านชั้นหนึ่ง วัสดุจำนวนมาก/ในหนังสือ ปัญหาอากาศพลศาสตร์และการถ่ายเทความร้อนในกระบวนการหม้อไอน้ำและเตาเผา - เอ็ด จี.เอฟ. คนอร์. ม.-ล.: Gosenergoizdat, 1958. - หน้า 241−251.
63. Levich V. G. อุทกพลศาสตร์เคมีฟิสิกส์ อ.: Nauka, 2495. - 537 น.
64. Lygina V. Ya. ศึกษารูปแบบของการแยกระบบต่าง ๆ ของก๊าซด้วยเฟสการกระจายตัวของของแข็งโดยพาร์ติชันตัวกรองแบบละเอียด: Dis ปริญญาเอก เทคโนโลยี วิทยาศาสตร์ โวลโกกรา โพลีเทคนิค, สถาบัน, 2518.- 175 น.
65. Mazus M. G. ตัวกรองสำหรับรวบรวมฝุ่นอุตสาหกรรม / M. G. Mazus, A. D. Malgin, M. J1. มอร์กูลิส. อ.: วิศวกรรมเครื่องกล, 2528. - 240 น.
66. Mazus M.G. ฟิลเตอร์ผ้า. อ.: TsINTIKHIMNEFTEMASH, 1974. 68 น. (Ser. XM-14 การทำให้บริสุทธิ์ก๊าซอุตสาหกรรมและสุขาภิบาล ตรวจสอบข้อมูล)
67. เครื่องเก็บฝุ่น Mednikov E. P. Vortex อ.: TsINTIKHIMNEFTEMASH, 2518. 44 น. (Ser. XM-14 การทำให้บริสุทธิ์ก๊าซอุตสาหกรรมและสุขาภิบาล ตรวจสอบข้อมูล)
68. Mednikov E. P. การขนส่งและการสะสมของละอองลอยที่วุ่นวาย อ.: Nauka, 1981. - 176 น.
69. Meleshkin M. T. เศรษฐศาสตร์และสิ่งแวดล้อม ปฏิสัมพันธ์และการจัดการ / M. T. Meleshkin, A. P. Zaitsev, K. A. Marinov - อ.: เศรษฐศาสตร์, 2522. - 96 น.
70. วิธีการหาองค์ประกอบการกระจายตัวของฝุ่นโดยใช้เครื่องกระทบแบบคาสเคดแบบขั้นบันไดเรียบ อ.: NIIOGAZ, 1997. - 18 น.
71. วิธีการหาองค์ประกอบที่กระจัดกระจายของฝุ่นโดยใช้เครื่องกระทบแบบคาสเคดเสมือนเสมือน อ.: NIIOGAZ, 1997. - 18 น.
72. Mints D. M. รากฐานทางทฤษฎีของเทคโนโลยีการทำน้ำให้บริสุทธิ์ อ.: พลังงาน, 2507. - 238 น.
73. Mints D. M. ไฮดรอลิกส์ของวัสดุเม็ด / D. M. Mints, S. A. Schubert อ.: กระทรวงบริการชุมชนของ RSFSR, 2498 - 174 หน้า
74. Mullokandov R. N. ความต้านทานไฮดรอลิกของชั้นของอนุภาคทรงกลมภายใต้การไหลของอากาศแบบไอโซเทอร์มอลและไม่ใช่ไอโซเทอร์มอล // Zh. ทางกายภาพ เคมี. 2491. - ต.21 ฉบับ. 8. - หน้า 1,051−1,062.
75. คำอธิบายการประดิษฐ์เพื่อขอรับสิทธิบัตร สหพันธรัฐรัสเซียรัสเซีย 2 150 988 C1, MKI 7 V 01D 50/00, V 04 C 9/00. ตัวกรองพายุไซโคลนสำหรับทำความสะอาดก๊าซที่มีฝุ่น / A. P. Zotov, Yu. V. Krasovitsky, V. I. Ryazhskikh, E. A. Shipilova มหาชน 20/06/2000, แถลงการณ์. หมายเลข 17.
76. การหาปริมาณการกระจายตัวของฝุ่นของเม็ดสีเซรามิกในฝุ่นและการไหลของก๊าซ / V. A. Goremykin, Yu. V. Krasovitsky, B. L. Agapov,
77. ส. ยู ปานอฟ, เอ็ม.เค. Al-Kudakh, E. A. Shnpnlova // วิศวกรรมเคมีและน้ำมันและก๊าซ 2542. - ฉบับที่ 5. - หน้า 28 - 30.
78. Panov S. Yu. การพัฒนาวิธีการทำความสะอาดแบบแห้งสำหรับการปล่อยสำลักจากฝุ่นในการผลิตเม็ดสีเซรามิกโดยใช้เทคโนโลยีประหยัดพลังงาน: Dis ปริญญาเอก เทคโนโลยี วิทยาศาสตร์ อีวาน นักเทคโนโลยีเคมี Academy, 1999. - 198 น.
79. Paskonov V. M. การสร้างแบบจำลองเชิงตัวเลขของกระบวนการถ่ายเทความร้อนและมวล อ.: เคมี, 2527. - 237 น.
80. Pirumov A.I. การกำจัดอากาศ อ.: Stroyizdat, 1981. - 294 น.
81. ไพรมัค เอ.บี. การคุ้มครองสิ่งแวดล้อมในสถานประกอบการอุตสาหกรรมก่อสร้าง / A.B. ไพรมัค, พี.บี. บัลเทรนาส. เคียฟ: Budivelnik, 1991. - 153 น.
82. Radushkevich L.V. // Acta Phys. ชิม U.R.S.S. พ.ศ. 2480 - ว. 6. - หน้า 161.
83. ราชินสกี้ บี.บี. ความรู้เบื้องต้นเกี่ยวกับทฤษฎีทั่วไปเกี่ยวกับพลศาสตร์ของการดูดซับและโครมาโตกราฟี อ.: เคมี พ.ศ. 2507 - 458 น.
84. Romankov P. G. กระบวนการอุทกพลศาสตร์ของเทคโนโลยีเคมี / P. G. Romankov, M. I. Kurochkina ล.: เคมี พ.ศ. 2517 - 288 หน้า
85. คู่มือการเก็บฝุ่นและเถ้า / เอ็ด. เอเอ รูซาโนวา. -ม.: พลังงาน พ.ศ. 2518 - 296 หน้า
86. คู่มือเคมีพอลิเมอร์. เคียฟ: Naukova Dumka, 1991. - 536 น.
87. ไดเรกทอรีของคนงานน้ำตาล ม.: อาหาร. งานพรอม พ.ศ. 2508 - 779 น.
88. Straus V. การทำก๊าซอุตสาหกรรมให้บริสุทธิ์ อ.: เคมี, 2524. - 616 น.
89. วิธีการแห้งในการทำความสะอาดก๊าซไอเสียจากฝุ่นและการปล่อยมลพิษที่เป็นอันตราย อ.: VNIIESM, 1988. - ลำดับ 3. - 48 น. (ทบทวนข้อมูล ชุดที่ 11 การใช้ของเสียและผลพลอยได้ในการผลิตวัสดุก่อสร้างและผลิตภัณฑ์ การคุ้มครองสิ่งแวดล้อม)
90. เครื่องนับอนุภาคละอองลอย PC GTA-0.3−002 หนังสือเดินทางหมายเลข 86 350
91. Tikhonov A.N. สมการฟิสิกส์คณิตศาสตร์ / A.N. ซามารา. อ.: Nauka, 2509. - 724 น.
92. Trushchenko N. G. การกรองก๊าซด้วยตัวกลางที่เป็นเม็ด / N. G. Trushchenko, K. F. Konovalchuk // Tr. นิปิออตสตรอม. Novorossiysk, 1972. ฉบับที่. วี. — หน้า 54−57.
93. Trushchenko N. G. การทำให้ก๊าซบริสุทธิ์ด้วยตัวกรองแบบละเอียด / N. G. Trushchenko, A. B. Lapshin // Tr. นิปิออตสตรอม. Novorossiysk, 1970. ฉบับที่. ที่สาม — หน้า 75−86
94. Uzhov V. N. การทำให้ก๊าซอุตสาหกรรมบริสุทธิ์จากฝุ่น / V. N. Uzhov, A. Yu. Valdberg, B. I. Myagkov, I. K. Reshidov อ.: คิมิยะ., 2524. - 390 น.
95. Uzhov V. N. การทำให้ก๊าซอุตสาหกรรมบริสุทธิ์ด้วยตัวกรอง / V. N. Uzhov, B. I. Myagkov อ.: เคมี, 2513. - 319 น.
96. Fedotkin I. M. ทฤษฎีอุทกพลศาสตร์ของการกรองสารแขวนลอย / I. M. Fedotkin, E. I. Vorobyov, V. I. Vyun เคียฟ: โรงเรียนวิชชา, 1986.- 166 น.
97. Frank-Kamenetsky D. A. การแพร่กระจายและการถ่ายเทความร้อนในจลนพลศาสตร์เคมี อ.: Nauka, 1987. - 487 น.
98. ฟุคส์ ฮา. กลศาสตร์ของละอองลอย อ.: สำนักพิมพ์ของสถาบันวิทยาศาสตร์แห่งสหภาพโซเวียต, 2498 - 352 หน้า
99. Khovansky G. S. พื้นฐานของวิชานามศาสตร์ อ.: Nauka, 2519. - 352 น.
100. Kholpanov L. P. การสร้างแบบจำลองทางคณิตศาสตร์ของกระบวนการเทอร์โมไฮโดรไดนามิกแบบไม่เชิงเส้น / L. P. Kholpanov, V. P. Zaporozhets, P. K. Siebert, Yu. อ.: Nauka, 1998. - 320 น.
101. โคลปานอฟ แอล.พี. วิธีการใหม่การคำนวณการถ่ายโอนมวลในสื่อหลายองค์ประกอบสองเฟส / L. P. Kholpanov, E. Ya. Koenig, V. A. Malusov, N. M. Zhavoronkov // Dokl. ANSSSR. 2528. - ต.28 ฉบับที่ 3. - หน้า 684 - 687.
102. Kholpanov L. P. ศึกษาอุทกพลศาสตร์และการถ่ายโอนมวลระหว่างการไหลเชี่ยวของฟิล์มของเหลวโดยคำนึงถึงส่วนทางเข้า / L. P. Kholpanov, V. A. Malusov, N. M. Zhavoronkov // Teor พื้นฐานของเคมี เทคโนโลยี 2521. - ต. 12 ฉบับที่ 3 - หน้า 438 - 452.
103. Kholpanov L.P. วิธีการคำนวณอุทกพลศาสตร์และการถ่ายเทความร้อนและมวลในระบบที่มีส่วนต่อประสานแบบเคลื่อนที่ // ทฤษฎีบท พื้นฐานของเคมี เทคโนโลยี 2536. - ต.27 ฉบับที่ 1. - หน้า 18 - 28.
104. Kholpanov L.P. บ้าง หลักการทางคณิตศาสตร์เคมีและเทคโนโลยีเคมี // ขิม. อุตสาหกรรม 2538. - ฉบับที่ 3. - หน้า 24 (160) - 35 (171).
105. Kholpanov L.P. รากฐานทางกายภาพ - เคมีและอุทกพลศาสตร์ของกระบวนการไม่เชิงเส้นในเคมีและเทคโนโลยีเคมี // Izv. รศ. เซอร์ เคมี -1996.-ฉบับที่ 5.-ส. 1065-1090.
106. Kholpanov L. P. อุทกพลศาสตร์และการถ่ายเทความร้อนและมวลด้วยอินเทอร์เฟซ / L. P. Kholpanov, V. Ya. อ.: Nauka, 1990. - 280 น.
107. Khuzhaerov B. อิทธิพลของ colmatation และ suffusion ต่อการกรองสารแขวนลอย // IFZh พ.ศ. 2533 - ต. 58 หมายเลข 2 - หน้า 244−250
108. Khuzhaerov B. รูปแบบการกรองช่วงล่างโดยคำนึงถึงการอุดตันและการไหลเวียน // IFZh -1992. ต. 63 หมายเลข 1 - หน้า 72−79
109. Shekhtman Yu. M. การกรองสารแขวนลอยที่มีความเข้มข้นต่ำ -ม.: เคมี พ.ศ. 2504.-246 น.
110. Entin V.I. วิธีการทางอากาศพลศาสตร์เพื่อเพิ่มประสิทธิภาพของระบบรวบรวมฝุ่นและอุปกรณ์ในการผลิตวัสดุทนไฟ / V.I. Entin, Yu.V. Krasovitsky, N.M. Anzheurov, A.M. โบลดีเรฟ, เอฟ. ชราจ. Voronezh: ต้นกำเนิด, 1998.-362 หน้า
111. Epshtein S.I. ตามเงื่อนไขของความคล้ายคลึงกันของกระบวนการกรองผ่านการโหลดแบบละเอียด // Zh.P.Kh 2538. - ต. 68 ฉบับ. 11. - ส. 1849−1853
112. Epshtein S.I. ในประเด็นของการสร้างแบบจำลองกระบวนการกรองระบบกันสะเทือนผ่านประจุแบบละเอียด / S.I. Epshtein, Z.S. รายงาน นานาชาติ การประชุม ทฤษฎีและการปฏิบัติของการกรอง อิวาโนโว, 1998. - หน้า 68−69.
113. Bakas A. Mazqju elektrostatinits oro valymo i’iltrij tyrimal ir panaudojimas. ดักทาโร ดิเซิร์ตาจิโชส ซันตรูกา. ลีตูโวส เรสปูบลิก้า วีทียู -1996. 27.00 น.
114. ภัทราจารย์ เอส.เอ็น. การถ่ายโอนจำนวนมากไปยัง Ziquid ในเตียงคงที่ / S.N. Brattacharya, M. Rija-Roa // เคมีอินเดีย. อังกฤษ 2510. - ว.9 ฉบับที่ 4. - หน้า 65 - 74.
115. คู่มือเครื่องขัดผิวคาลเวิร์ต เอส. เตรียมพร้อมสำหรับ EPA, A.P.T. อิงค์ แคลิฟอร์เนีย 2515
116. Carman P. Fluid ไหลผ่าน Granular Beds // Trans. สถาบัน เคมี. อังกฤษ- 1937.-ว. 15, เลขที่ 1.-ป. 150−166.
117. เฉิน ซี.วาย. //เคม. สาธุคุณ -1955. ว. 55. - หน้า 595.
118. ชิลตัน ที.เอช. หัวอนุภาคสู่ของไหลและการถ่ายโอนมวลในระบบหนาแน่นของอนุภาคละเอียด / T.H. ชิลตัน, เอ.พี. โคลเบิร์น // Ind. อังกฤษ เคมี. ความรู้พื้นฐาน พ.ศ. 2509 - V. 5 หมายเลข 1 - หน้า 9−13
119. Coulson J.M., Richardson K. // วิศวกรรมเคมี. -1968. ว. 2. - หน้า 632.
120. เดวีส์ เจ.ที. การแพร่กระจายของน้ำวนในท้องถิ่นที่เกี่ยวข้องกับ "การระเบิด" ของของไหลใกล้ผนังทึบ // เคมี อังกฤษ เซย์. 2518. - V. 30, ฉบับที่ 8. - หน้า 996 - 997.
121. เดวีส์ ซี.เอ็น. //Proc. รอย. สังคมสงเคราะห์ อ. 1950. - หน้า 200.
122. การกำหนดขนาดอนุภาคฝุ่นเม็ดสีเซรามิกในก๊าซฝุ่นที่ไหล / V.A. โกเรมีคิน บี.แอล. อากาปอฟ, ยู.วี. Krasovitskii, S. Yu. ปานอฟ, เอ็ม.เค. AT -Kaudakh, E.A. Shipilova // วิศวกรรมเคมีและปิโตรเลียม. พ.ศ. 2543 - V. 35 หมายเลข 5−6 — หน้า 266−270.
123. ดัลเลียน F.A.L. รูปแบบการซึมผ่านของเครือข่ายใหม่ของสื่อที่มีรูพรุน // วารสาร AIChE พ.ศ. 2518 - V. 21 หมายเลข 2 - หน้า 299−305
124. ทวิเวดี พี.เอ็น. การถ่ายโอนมวลอนุภาค-ของไหลในเบดคงที่และฟลูอิไดซ์เบด / P.N. ทวิเวดี, S.N. อุปถัย//Ind. อังกฤษ เคมี. กระบวนการ. Des. นักพัฒนา พ.ศ. 2520 - V. 16 หมายเลข 2 - หน้า 157−165
125. Fedkin P. Etrance Region (Zevequelike) ค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายโอนมวลในเครื่องปฏิกรณ์แบบบรรจุเตียง / P. Fedkin, J. Newman // วารสาร AIChE พ.ศ. 2522 - V. 25 หมายเลข 6 - หน้า 1077−1080
126. ฟรีดแลนเดอร์ เอส.เค. // A.I.Ch.E. วารสาร. 2500. - ว. 3. - หน้า 43.
127. ฟรีดแลนเดอร์ เอส.เค. ทฤษฎีการกรองละอองลอย // Ind. และภาษาอังกฤษ เคมี. พ.ศ. 2501 - ว. 50 ฉบับที่ 8 - หน้า 1161 - 1164
128. กัฟเฟนีย์ บี.เจ. การถ่ายโอนมวลจากการบรรจุไปยังตัวทำละลายอินทรีย์ในการไหลเฟสเดียวผ่านคอลัมน์ / B.J. กัฟเฟนีย์, ที.บี. ดรูว์//อินเดีย อังกฤษ เคมี. พ.ศ. 2493. -ว. 42 หมายเลข 6 หน้า 1120-1127
129. Graetz Z. Uber ตาย Warmeleitungsfahigkeit von Flu หรือไม่? igkeiten // Annalen der Physik und Chemie. วงดนตรีใหม่โฟล์จ. พ.ศ. 2428 (ค.ศ. 2428) - ต. XXV หมายเลข 7 - ส. 337−357
130. Herzig J. P. Le แคลคูลัส previsionnel de la กรอง travers un lit epais ส่วนหนึ่ง Proprietes Generales และ Cinetique du Colmatage ชิม. et Ind / J. P. Herzig, P. Le Goff // พล. ชิม พ.ศ. 2514 - ต. 104 หมายเลข 18 - หน้า 2337−2346
131. Kozeny J. Uber kapillare Zeitung des Wassere im Boden // Sitzungs Serinchte Akad วิส. เวียนนา แนท. KL. -1927. Bd 136 (Abt. IIa) ส. 271−306.
132. คราโซวิทซ์คิจ Ju.W. Zur Frage der mathematische Modelirung der Filtration heterogener Systeme mit fester disperser Phase // Kurzreferate "Mekhanische Flusskeitsabtrenunge", 10. Diskussionstagung, 11−12 ตุลาคม, 1972, Magdeburg, DDR — ส. 12−13
133. แลงเมียร์ ไอ. บลอดเจ็ตต์ เค.บี. ห้องปฏิบัติการวิจัยเจเนอรัลอิเล็คทริคตัวแทน อาร์แอล-225.
134. Marktubersicht uber Filterapparate // Chemie-Ingenieur-Technik -1995. ต. 67 หมายเลข 6 ส. 678−705
135. การถ่ายเทมวลในเซลล์ไฟฟ้าเคมีแบบเบดแบบบรรจุที่มีขนาดอนุภาคผสมเท่ากัน / R. Alkaire, B. Gracon, T. Grueter, J.P. Marek, A. Blackburn // วารสารวิทยาศาสตร์และเทคโนโลยีเคมีไฟฟ้า. พ.ศ. 2523 - ว. 127 ฉบับที่ 5 - หน้า 1086 - 1091
136. MATHCAD 2000 มืออาชีพ การคำนวณทางการเงิน วิศวกรรม และวิทยาศาสตร์ในสภาพแวดล้อม Windows 98 M.: Filin, 2000. - 856 p.
137. แมคคูน ซี.เค. การถ่ายโอนมวลและโมเมนตัมในระบบโซลิดซิควิด เตียงคงที่และฟลูอิไดซ์เบด / Z.K. แมคคูน, อาร์.เอช. วิลเฮล์ม//Ind. อังกฤษ เคมี. พ.ศ. 2492 - วี. 41 เลขที่ 6.-ป. 1124-1134.
138. ปาจาตาเกส เอ.เอส. แบบจำลองประเภทเซลล์หน่วยที่สร้างขึ้นสำหรับสื่อที่มีรูพรุนแบบเม็ดไอโซโทรปิก / A.S. ปาจาตาเกศ, M.A. นีรา // วารสาร AIChE. พ.ศ. 2520 - V. 23 หมายเลข 6 - หน้า 922−930
139. Pasceri R.E., ฟรีดแลนเดอร์ S.K., Can. เจ // เชม. อังกฤษ -1960. ว. 38. - หน้า 212.
140. ริชาร์ดสัน เจ.เอฟ. วูดิง อี.อาร์. //เคม. อังกฤษ เซย์. 2500. - ว. 7. - หน้า 51.
141. Rosin P. , Rammler E. , Intelmann N. // W. , Z.V.D.I. พ.ศ. 2475 - ว. 76. - ป. 433.
142. ไซลาร์ส เจ.อาร์. การถ่ายเทความร้อนไปสู่การไหลแบบลามินาร์ในท่อกลมหรือท่อร้อยสายแบบแบน ปัญหา Greatz Extended / J.R. เซลลาร์ส, ไทรบัส ไมรอน, เจ.เอส. ไคลน์//ทรานส์. ASME. - พ.ศ. 2499 - V. 78 หมายเลข 2 - หน้า 441−448
143. Silverman L. ประสิทธิภาพของตัวกรองละอองลอยอุตสาหกรรม // เคมี อังกฤษ โครงการ -1951. ว.47 ฉบับที่ 9. - หน้า 462.
144. สลิชเตอร์ ซี.เอส. การตรวจสอบเชิงทฤษฎีของการเคลื่อนที่ของน้ำบาดาล // U.S. Geol เอาชีวิตรอด พ.ศ. 2440 - ว. 98 ตอนที่ 1 2. - หน้า 295−302.
145. Spruogis A. Mazo nasumo grudetq filtrq kurimas oro valymui stybinii^ เมดเซียจิจ ปราโมเนเจ. ดักทาโร ดิเซิร์ตาจิโชส ซันตรูกา. ลีตูโวส เรสปูบลิก้า ว.ต.อ. 2539. 26 น.
146. โทว์เซนด์ เจ.เอส. ไฟฟ้าในก๊าซ อ็อกซ์ฟอร์ด, 1915.
147. โทว์เซนด์ เจ.เอส. //ทรานส์. รอย. สังคมสงเคราะห์ พ.ศ. 2443 พ.ศ. 193A. - หน้า 129.
148. อุปัทยะ ส.น. การถ่ายโอนมวลในฟลูอิไดซ์เบดแบบคงที่และแบบฟลูอิไดซ์เบด / S.N. Upadhyay, G. Tripathi // J. Scient. ดัชนี ความละเอียด พ.ศ. 2518 - V. 34 หมายเลข 1 - หน้า 10−35
149. อุปัทยะ ส.น. การศึกษาการถ่ายโอนมวลอนุภาค-ของไหล ส่วนที่ II - ระบบหลายอนุภาค เตียงคงที่และฟลูอิไดซ์เบด / S.N. Upadhyay, G. Tripathi // วารสารเทคโนโลยีอินเดีย. 2515. - V. 2, ฉบับที่ 10. - หน้า 361 - 366.
150. เวลส์ เอ.ซี. การเคลื่อนย้ายอนุภาคขนาดเล็กสู่พื้นผิวแนวตั้ง / เอ.ซี. เวลส์, เอ.ซี. แชมเบอร์เลน // บริท เจ. แอพพลิเคชั่น ฟิสิกส์ พ.ศ. 2510 - ว. 18 หมายเลข 12 - หน้า 1793 - 1799
151. วิลเลียมสัน เจ.เอฟ. การถ่ายโอนมวล Ziquid-Phase ที่ Zow Reynolds Numbers / J.F. วิลเลียมสัน, เค.อี. บาแซร์, ซี.เจ. Geankoplis // Ind. อังกฤษ เคมี. ความรู้พื้นฐาน -1963. ว.2 ฉบับที่ 2. - หน้า 126 - 129.
152. Wilson J. Ziquid Mass Transfer ที่ Zow Reynolds Number ในเตียงบรรจุ / J. Wilson, C.J. Geankoplis // Ind. อังกฤษ เคมี. ความรู้พื้นฐาน 2509. - V. 5, ลำดับ 1. - หน้า 9 -14.
153. โปรแกรมคำนวณกระบวนการ // กรอง VDA ด้วยเลเยอร์แบบละเอียด
154. ไฟล์ *ใน,*outl,*out2,*out3,*out4,*out5,*out6,*p-1 จุดเริ่มต้นของโปรแกรมหลัก void main (void) (สีข้อความ (1) - พื้นหลังข้อความ (7) - clrscr () -
155. การแสดงข้อความส่วนหัว printf ("nt g "nt "nt "ntnt")getch() -
156. โปรแกรมสำหรับคำนวณพารามิเตอร์ของกระบวนการกรอง VDA ด้วยเลเยอร์แบบละเอียด
157. จุดเริ่มต้นของวงจรหลักสำหรับการป้อนข้อมูล
158. การกำหนดอายุการใช้งานของชั้นเม็ดละเอียด1
159. การคำนวณปริมาณเสริม al=l-enp-a2=1-e0- a3=1+eO- a4=e0+epr- a5=e0-epr-ab=p0+e0-epr- a7=e0/epr- a8 =ธาร (e0,2.) - a9=1+epr- al0=pow (enp, 2.) - f1=a1*a2*a3- f2=a4*a5*al- f3=2*e0*a2* a5 - f4=2*eO*a3*a4-
160. การคำนวณคำศัพท์และค่ากลาง Q K=(-a9*al*log (al)+a3*a2*log (a2)+a5*a4/2.+2*a5-al*log (al) - a2*บันทึก (a2))/(fl*a6) —
161. M=(-a5*a4*log (a5)-al0+enp*e0+a5*a4/2.-a5*log (a5)+a5)/ (f2*a6) —
162. TT=(a5*a4*log (a5)+e0*enp-a8-a5*a4/2.+a5*log (a5)-a5)/ (f3*a6) —
163. H=(a5*a4*log (a5)+e0*enp-al0+a4*log (a4)-2*e0*log (2*e0)+a5)/f4*a6) — Q=K+ M -TT-H-
164. การคำนวณความเร็วหน้า U=2*vf*e0*n0/(a4*a5) - if (zz=="2") (xk=U*tau-printf ("n Required height of granular layer H=% lf m", xk)->printf ("nn ความเร็วหน้า U=%e m/s", U) -//getch () - z=2*vf*eO/U-
165. การคำนวณคุณลักษณะอุทกพลศาสตร์ m=(17.Ze-6*397/(T+124))*pow (T/273.3./2.) - рд=(29.0/22.4)*273*Рд/(Т * 1.013e5) - h=m/pg-
166. จุดเริ่มต้นของวงจรตามความสูงของเลเยอร์ do (е0.=е0- // การกำหนดค่าเริ่มต้นให้กับ e1 จุดเริ่มต้นของวงจรตามเวลาสำหรับ (t=l., i=l-t<=900 000.-t=t+900., i=i+l) {
167. การคำนวณและการเปรียบเทียบค่าสัมประสิทธิ์การถ่ายโอนมวล b=เบต้า () - // เรียกรูทีนย่อยสำหรับการคำนวณ betaif (b==0.) (printf (“ค่า n ของเวลาผ่อนคลายไร้มิติ > 0.22 “)- getch ()-ส่งคืน-1 B=6*b/dz-
168. การคำนวณค่า P P=-U*z*a5/B-
169. การคำนวณค่าปัจจุบัน e e1.=epsilon (ei-1.) - eср=(e+e[i])/2.-
170. รูทีนย่อยสำหรับการเขียนผลลัพธ์ลงไฟล์และสะสมอาร์เรย์ // สำหรับเอาต์พุตกราฟ vyv (โมฆะ) (
บทบาทของครูประจำชั้นในการปรับปรุงคุณภาพและประสิทธิผลของงานการศึกษา การประชุมครูประจำชั้นเมื่อต้นปีการศึกษา
ใครถือเป็นผู้สร้างทฤษฎีภูมิคุ้มกันระดับเซลล์?
การนำเสนอในหัวข้อ "เด็กกับนก" A