1.4.1 Τεχνολογική προσομοίωση της διαδικασίας διήθησης

Η μοντελοποίηση των τεχνολογικών διαδικασιών βασίζεται στην υπόθεση ότι όταν η διαδικασία αλλάζει εντός ορισμένων ορίων, η φυσική ουσία των φαινομένων που αναπαράγονται στην παραγωγή δεν αλλάζει και οι δυνάμεις που δρουν στο αντικείμενο ανάπτυξης δεν αλλάζουν τη φύση τους, αλλά μόνο το μέγεθός τους. Η τεχνολογική μοντελοποίηση είναι ιδιαίτερα αποτελεσματική όταν μια καθαρά μαθηματική περιγραφή της διαδικασίας είναι δύσκολη και το πείραμα είναι το μόνο μέσο μελέτης της. Σε αυτές τις περιπτώσεις, η χρήση μεθόδων προσομοίωσης εξαλείφει την ανάγκη πειραματισμού με μεγάλο αριθμό πιθανών επιλογών επιλογής παραμέτρων διεργασίας, μειώνει τη διάρκεια και τον όγκο των πειραματικών μελετών και καθιστά δυνατή την εύρεση του βέλτιστου τεχνολογικού καθεστώτος με απλούς υπολογισμούς.

Μέθοδοι εφαρμογής τεχνολογική μοντελοποίησηστον τομέα του καθαρισμού των υδάτων έχει μεγάλη σημασία ως επιστημονική βάση για την εντατικοποίηση και βελτίωση της λειτουργίας των υφιστάμενων εγκαταστάσεων επεξεργασίας. Αυτές οι μέθοδοι υποδεικνύουν ένα σύστημα σχετικά απλών πειραμάτων, η επεξεργασία των αποτελεσμάτων των οποίων καθιστά δυνατή την ανακάλυψη κρυμμένων αποθεμάτων παραγωγικότητας και τη δημιουργία του βέλτιστου τεχνολογικού καθεστώτος για τη λειτουργία των κατασκευών. Η χρήση τεχνολογικής μοντελοποίησης καθιστά επίσης δυνατή τη γενίκευση και τη συστηματοποίηση πειραματικών και επιχειρησιακών δεδομένων για διάφορους τύπους πηγών νερού. Και αυτό καθιστά δυνατή τη σημαντική μείωση του όγκου της πειραματικής έρευνας που σχετίζεται με το σχεδιασμό νέων και την εντατικοποίηση των υφιστάμενων κατασκευών.

Για να πραγματοποιηθεί μια ανάλυση της διαδικασίας διήθησης, είναι απαραίτητο να υπάρχει μια εγκατάσταση, το σχήμα της οποίας φαίνεται στο σχήμα 3. Το κύριο στοιχείο της εγκατάστασης είναι μια στήλη φίλτρου εξοπλισμένη με δειγματολήπτες. Για να μειωθεί η επίδραση του φαινομένου κοντά στο τοίχωμα και επίσης για να διασφαλιστεί ότι ο ρυθμός ροής του νερού που λαμβάνεται από τους δειγματολήπτες δεν είναι μεγαλύτερος από την επιτρεπόμενη τιμή για πρακτικά πειράματα, η στήλη φίλτρου πρέπει να έχει διάμετρο τουλάχιστον 150...200 mm. Το ύψος της στήλης λαμβάνεται ίσο με 2,5...3,0 m, το οποίο εξασφαλίζει τη θέση ενός επαρκούς στρώματος υλικού φίλτρου σε αυτό και το σχηματισμό επαρκούς χώρου πάνω από το φορτίο για την αύξηση της στάθμης του νερού με αύξηση της απώλειας πίεσης στο το υλικό του φίλτρου.

Οι δειγματολήπτες τοποθετούνται ομοιόμορφα κατά μήκος της φόρτωσης της στήλης φίλτρου σε απόσταση 15...20 cm μεταξύ τους. Ο δειγματολήπτης, που βρίσκεται πριν εισέλθει το νερό στο φορτίο, χρησιμεύει για τον έλεγχο της συγκέντρωσης της αιωρούμενης ύλης στο νερό της πηγής. Ο δειγματολήπτης, που βρίσκεται πίσω από τη φόρτωση, χρησιμεύει για τον έλεγχο της ποιότητας του διηθήματος. Οι υπόλοιποι δειγματολήπτες έχουν σχεδιαστεί για να προσδιορίζουν τη μεταβολή στη συγκέντρωση του εναιωρήματος στο πάχος του κοκκώδους φορτίου. Για να ληφθούν αξιόπιστα αποτελέσματα, η στήλη φίλτρου πρέπει να έχει τουλάχιστον 6 δειγματολήπτες. Κατά τη διάρκεια του πειράματος, εξασφαλίζεται συνεχής εκροή νερού από τους δειγματολήπτες. Η συνολική ροή νερού από τους δειγματολήπτες δεν πρέπει να υπερβαίνει το 5% της συνολικής ροής νερού που διέρχεται από τη στήλη. Η στήλη είναι επίσης εξοπλισμένη με δύο πιεζομετρικούς αισθητήρες για προσδιορισμό ολική απώλειαπίεση στο πάχος του φορτίου φιλτραρίσματος.

Η στήλη φίλτρου φορτώνεται με όσο το δυνατόν πιο ομοιογενές κοκκώδες υλικό. Είναι επιθυμητό η μέση διάμετρος κόκκων του φορτίου να είναι μεταξύ 0,7 και 1,1 mm. Το πάχος του στρώματος άμμου πρέπει να είναι τουλάχιστον 1,0 ... 1,2 μ. Η απαιτούμενη ποσότητα φόρτισης υπολογίζεται από τον τύπο

m = r (1 - n) V ,

όπου m είναι η μάζα του πλυμένου και ταξινομημένου υλικού φίλτρου, kg. r - πυκνότητα φόρτωσης, kg / m 3; n - διακοκκώδες πορώδες του μέσου φίλτρου. V - απαιτούμενος όγκος φόρτωσης, m 3 .

Μετά την πλήρωση της στήλης φίλτρου, το υλικό του φίλτρου συμπιέζεται χτυπώντας στο τοίχωμα της στήλης έως ότου η άνω επιφάνεια του υλικού φτάσει στο σημάδι που αντιστοιχεί στον καθορισμένο όγκο φορτίου, όταν το πορώδες του φορτίου είναι ίσο με το πορώδες αυτού του υλικού σε πραγματικό φίλτρο μεγάλης κλίμακας. (5...10 m/h)

2 Διακανονιστικό και τεχνολογικό μέρος

2.1 Χρήση μέσων φίλτρου στην επεξεργασία νερού

2.1.1 Βασικές παράμετροι του μέσου φίλτρου

Επομένως, η φόρτωση φίλτρου είναι το κύριο στοιχείο εργασίας των εγκαταστάσεων φιλτραρίσματος σωστή επιλογήοι παράμετροί του είναι υψίστης σημασίας για την κανονική λειτουργία τους. Κατά την επιλογή ενός υλικού φίλτρου, οι θεμελιώδεις παράγοντες είναι το κόστος του, η δυνατότητα απόκτησης αυτού του συγκροτήματος φίλτρων στην περιοχή κατασκευής και η συμμόρφωση με ορισμένες τεχνικές απαιτήσεις, οι οποίες περιλαμβάνουν: σωστή κλασματική σύνθεση του φορτίου. ένα ορισμένο βαθμό ομοιομορφίας στο μέγεθος των κόκκων του. μηχανική δύναμη; χημική αντοχή των υλικών σε σχέση με το φιλτραρισμένο νερό.

Ο βαθμός ομοιογένειας του μεγέθους των κόκκων του φορτίου του φίλτρου και η κλασματική του σύνθεση επηρεάζουν σημαντικά τη λειτουργία του φίλτρου. Η χρήση πιο χονδροειδούς υλικού φίλτρου συνεπάγεται μείωση της ποιότητας του διηθήματος. Η χρήση ενός λεπτότερου υλικού φίλτρου προκαλεί μείωση του κύκλου του φίλτρου, υπερβολική κατανάλωση νερού πλύσης και αύξηση του λειτουργικού κόστους καθαρισμού του νερού.

Σημαντικός δείκτηςΗ ποιότητα του υλικού του φίλτρου είναι η μηχανική του αντοχή. Η μηχανική αντοχή των υλικών φίλτρου αξιολογείται με δύο δείκτες: τριβή (δηλαδή το ποσοστό φθοράς υλικού λόγω τριβής κόκκων κατά τις πλύσεις - έως 0,5) και ικανότητα λείανσης (ποσοστό φθοράς λόγω ρωγμών κόκκων - έως 4,0).

Σημαντική απαίτηση για την ποιότητα των υλικών φίλτρων είναι η χημική τους αντοχή στο φιλτραρισμένο νερό, δηλαδή να μην είναι εμπλουτισμένο με ουσίες που είναι επιβλαβείς για την ανθρώπινη υγεία (σε σωλήνες πόσιμου νερού) ή για την τεχνολογία παραγωγής όπου χρησιμοποιείται. .

Εκτός από τις παραπάνω τεχνικές απαιτήσεις, τα υλικά φίλτρων που χρησιμοποιούνται στην παροχή νερού οικιακής χρήσης και πόσιμου νερού υποβάλλονται σε υγειονομική και υγιεινή αξιολόγηση για ιχνοστοιχεία που περνούν από το υλικό στο νερό (βηρύλλιο, μολυβδαίνιο, αρσενικό, αλουμίνιο, χρώμιο, κοβάλτιο, μόλυβδος, άργυρος, μαγγάνιο , χαλκός, ψευδάργυρος, σίδηρος, στρόντιο).

Το πιο κοινό υλικό φίλτρου είναι η χαλαζιακή άμμος - ποτάμι ή λατομείο. Μαζί με την άμμο χρησιμοποιούνται ανθρακίτης, διογκωμένη άργιλος, καμένα πετρώματα, σουνγκιζίτης, σκωρίες ηφαιστειακών και υψικαμίνου, γρανοδιορίτης, διογκωμένη πολυστερίνη κ.λπ. (πίνακας 2).

Ο διογκωμένος πηλός είναι ένα κοκκώδες πορώδες υλικό που λαμβάνεται με ψήσιμο πρώτων υλών αργίλου σε ειδικούς κλιβάνους (Εικόνα 4).

Τα καμένα πετρώματα είναι μεταμορφωμένα πετρώματα που φέρουν άνθρακα και έχουν καεί κατά τη διάρκεια υπόγειων πυρκαγιών.

Ηφαιστειακή σκωρία - υλικά που σχηματίζονται ως αποτέλεσμα της συσσώρευσης αερίων σε μια υγρή ψύξη λάβας.

Ο σουνγκιζίτης λαμβάνεται με το ψήσιμο ενός φυσικού υλικού χαμηλών εκπομπών άνθρακα - του σουνγκίτη, ο οποίος στις ιδιότητές του είναι κοντά στον θρυμματισμένο διογκωμένο άργιλο.

Τα απόβλητα μπορούν επίσης να χρησιμοποιηθούν ως μέσα φίλτρου. βιομηχανικές παραγωγές, σκωρίες υψικαμίνου και σκωρίες παραγωγής χαλκού-νικελίου.

Η διογκωμένη πολυστερίνη χρησιμοποιείται επίσης ως υλικό φίλτρου στα φίλτρα. Αυτό το κοκκώδες υλικό λαμβάνεται με διόγκωση ως αποτέλεσμα θερμικής επεξεργασίας του υλικού έναρξης - σφαιριδίων πολυστυρενίου που παράγονται από τη χημική βιομηχανία.

Πίνακας 3. Κύρια χαρακτηριστικά των υλικών φίλτρων

υλικά	Μέγεθος,	Χύδην πυκνότητα	Πυκνότητα,	Αραιότητα της ύλης,	μηχανική δύναμη,		Συντελεστής
					τριβή	δυνατότητα λείανσης
Χαλαζιακή άμμος	0,6¸1,8		2.6	42			1.17
Διογκωμένη άργιλος θρυμματισμένη	0.9	400	1.73	74	3.31	0.63	-
Διογκωμένη άργιλος μη θρυμματισμένη	1.18	780	1.91	48	0.17	0.36	1.29
Ανθρακίτης θρυμματισμένος	0,8¸1,8		1.7	45			1.5
Καμένα βράχια	1.0	1250	2.5	52¸60	0.46	3.12	2.0
σουνγκιζίτης θρυμματισμένος	1.2	650	2.08	60	0.9	4.9	1.7
Ηφαιστειακή σκωρία	1.1	-	2.45	64	0.07	1.05	2.0
Αγλοπορίτης	0.9	1030	2.29	54.5	0.2	1.5	-
γρανοδιορίτης	1.1	1320	2.65	50.0	0.32	2.8	1.7
κλινοπτιλόλιθος	1.15	750	2.2	51.0	0.4	3.4	2.2
άμμος γρανίτη	0.8	1660	2.72	46.0	0.11	1.4	-
σκωρία υψικαμίνου	1.8		2.6	44.0			-
Φελιζόλ	1,0¸4,0		0.2	41.0			1.1
Γάβρο διαβάση	1.0	1580	3.1	48.0	0.15	1.54	1.75

Αυτά τα υλικά φίλτρου δεν καλύπτουν όλη την ποικιλία των τοπικών υλικών φίλτρων που προσφέρονται τα τελευταία χρόνια. Υπάρχουν δεδομένα σχετικά με τη χρήση αγοπορίτη, τσιπς πορσελάνης, γρανοδιορίτη κ.λπ.

Χρησιμοποιούνται ενεργά υλικά φίλτρου, τα οποία, λόγω των ιδιοτήτων τους, μπορούν να εξάγουν από το νερό όχι μόνο αιωρούμενες και κολλοειδείς ακαθαρσίες, αλλά και πραγματικά διαλυμένες ακαθαρσίες. Όλοι χρησιμοποιούν ευρέως ενεργούς άνθρακες για να εξάγουν ουσίες από το νερό που προκαλούν γεύσεις και οσμές. Το φυσικό υλικό ανταλλαγής ιόντων ζεόλιθος χρησιμοποιείται για την αφαίρεση διαφόρων διαλυμένων ενώσεων από το νερό. Η διαθεσιμότητα και η φθηνότητα αυτού του υλικού επιτρέπουν όλο και ευρύτερα τη χρήση του ως φορτίο συσκευών φιλτραρίσματος.

Πρίπλασμα χημικές διεργασίεςστη ζώνη διείσδυσης υγρών διηθημάτων διεργασίας

Κατά τη διαδικασία αλληλεπιδράσεων μεταφοράς μάζας του διηθήματος στραγγίσματος με τις ουσίες που συνθέτουν τον συλλέκτη, η συνολική ανοργανοποίηση του μέσου διασποράς αλλάζει και λόγω της ενυδάτωσης του υδρόφιλου πετρώματος, ο τρέχων κορεσμός νερού, η αποτελεσματική διαπερατότητα και η αλλαγή πορώδους . Στις διεπαφές μεταξύ της υγρής και στερεάς φάσης, εμφανίζονται δυνάμεις προσρόφησης και προσκόλλησης, εμφανίζονται επιφάνειες ελεύθερης ενέργειας και αλλάζει η επιφανειακή τάση.

Η διαδικασία της ενυδάτωσης οδηγεί στην προσκόλληση του νερού στο πηλό συστατικό του σκελετού του πετρώματος της δεξαμενής και στη διόγκωσή του, η απορρόφηση των ιόντων στην επιφάνεια του πετρώματος οδηγεί σε εξάντληση και η εκρόφηση οδηγεί σε εμπλουτισμό του διηθήματος στραγγίσματος με ορισμένα άλατα.

Ας εξετάσουμε τις διεργασίες που συμβαίνουν κατά τη διήθηση στο βράχο και ας τις περιγράψουμε μαθηματικά.

1. Σχηματισμός ελάχιστα διαλυτών ιζημάτων σε πόρους και ρωγμές

Αφήστε ένα mole ιόντων τύπου και mole ιόντων τύπου να συμμετάσχουν στην αντίδραση και στην περίπτωση αυτή σχηματίζεται μια νέα ένωση. Τότε η αντίδραση του σχηματισμού ιζήματος σε γενική μορφή μπορεί να αναπαρασταθεί από την ακόλουθη εξίσωση:

Η προϋπόθεση για τη δυνατότητα σχηματισμού ιζήματος σε οποιαδήποτε δεδομένη συγκέντρωση ιόντων είναι η εξής:

Το προϊόν της αντίδρασης καθιζάνει σε μια αναλογία σύμφωνα με την οποία το γινόμενο των συγκεντρώσεων ιόντων σε δυνάμεις ίσες με τους στοιχειομετρικούς συντελεστές τους είναι μεγαλύτερο από το προϊόν διαλυτότητας του προϊόντος.

2. Διόγκωση αργιλικών πετρωμάτων

Το μέγεθος της διόγκωσης των πετρωμάτων σε διάφορα μέσα μπορεί να προσδιοριστεί πειραματικά στη συσκευή Zhigach-Yarov. Γνωρίζοντας αυτή την τιμή, είναι δυνατό να υπολογιστεί το τελικό πορώδες του πετρώματος.

3. Προσρόφηση αντιδραστηρίων στην επιφάνεια του βράχου

Όσο υψηλότερη είναι η συγγένεια ηλεκτρονίων ενός στοιχείου που είναι μέρος του βράχου και όσο χαμηλότερη είναι η συγγένεια πρωτονίων, τόσο καλύτερα απορροφάται οργανική ύλη. Έτσι, η ρόφηση σε ορυκτά αργίλων, τσιμέντων, κιμωλίας, άμμου διέρχεται κυρίως από κέντρα που περιέχουν στοιχεία όπως .

Για τον προσδιορισμό της ποσότητας προσρόφησης των οργανικών αντιδραστηρίων, υπολογίζεται ένας αδιάστατος δείκτης θερμοκρασίας (σε θερμοκρασίες από 20 έως 100 C).

Για τον υπολογισμό του συντελεστή προσρόφησης σε θερμοκρασίες άνω των 100 C, είναι απαραίτητο να ληφθεί επιπλέον υπόψη η σταθερά της μοριακής περίσσειας του σημείου βρασμού του διαλύματος.

4. Σχηματισμός οριακών στρωμάτων νερού

Ως αποτέλεσμα της προσρόφησης στη διεπαφή στερεός- υγρό, σχηματίζονται οριακά στρώματα υγρού, οι ιδιότητες των οποίων είναι διαφορετικές από αυτές στον όγκο. Η φύση της επίδρασης των ιόντων στη δομή αυτού του προσροφημένου νερού μεμβράνης εξαρτάται από την ακτίνα, το φορτίο, τη διαμόρφωση και τη δομή του κελύφους ηλεκτρονίων. Έχουν διαπιστωθεί δύο περιπτώσεις έκθεσης σε ιόντα. Είτε δεσμεύουν τα πλησιέστερα μόρια νερού, ενώ η δομή του φιλμ ενισχύεται, είτε αυξάνουν την κινητικότητα των μορίων του νερού, ενώ η δομή του νερού του φιλμ καταστρέφεται.

Τέτοιοι ηλεκτρολύτες, όπως, μειώνουν το βάθος διείσδυσης του διηθήματος του υγρού γεώτρησης στον σχηματισμό. Οι ηλεκτρολύτες του τύπου, αντίθετα, βοηθούν στη μείωση του ιξώδους του διηθήματος και στην αύξηση της κινητικότητάς του, αυξάνοντας έτσι το βάθος διείσδυσης του υγρού.

Όσο μεγαλύτερη είναι η συγκέντρωση του ηλεκτρολύτη στον πόρο, τόσο μικρότερο είναι το πάχος του ηλεκτρικού διπλού στρώματος (EDL). Η σχέση μεταξύ του πάχους DEL και των άλλων παραμέτρων του, χωρίς να λαμβάνονται υπόψη τα πραγματικά μεγέθη των ιόντων, εκφράζεται με τον τύπο:

Εάν το ελεύθερο διάλυμα περιέχει πολλά άλατα, η έκφραση αντικαθίσταται στον τύπο (5) - ιοντική ισχύςλύση στην οποία αθροίζονται τα προϊόντα μοριακή συγκέντρωσηστο σθένος κάθε ιόντος που υπάρχει στο διάλυμα.

Σε κανάλια πόρων πεπερασμένου μεγέθους, η πραγματική τιμή θα διαφέρει σημαντικά από τη θεωρητική. Για ένα τμήμα που μοιάζει με σχισμή, προτείνεται ο ακόλουθος τύπος για τον υπολογισμό της πραγματικής τιμής:

Ο τύπος (6) μπορεί να χρησιμοποιηθεί για την εκτίμηση της τιμής () σε ένα κυλινδρικό τριχοειδές, αντικαθιστώντας τη διπλασιασμένη ακτίνα αντί για το πλάτος της σχισμής.

Οι πιο σημαντικοί ελεγχόμενοι παράγοντες περιλαμβάνουν τη χημική σύνθεση του ρευστού γεώτρησης, το pH του και την τιμή της γωνίας διαβροχής στο όριο λαδιού-διηθήματος. Ανεξέλεγκτοι παράγοντες: η χημική σύσταση του πετρελαίου και του υπολειμματικού νερού στη δεξαμενή, η χημική σύνθεση του πετρώματος και του αργιλικού τσιμέντου, καθώς και η κολλοειδότητά του.

Προκειμένου να ληφθεί σωστά υπόψη η επίδραση κάθε παράγοντα στο βράχο της δεξαμενής κατά τη διήθηση, αναπτύχθηκε ένας ειδικός αλγόριθμος με βάση τη διαφορά στους ρυθμούς των συνεχιζόμενων διεργασιών.

Έτσι, κατά τη στιγμιαία διήθηση, το διήθημα πιθανώς αλληλεπιδρά πρώτα απ' όλα με τα υγρά της δεξαμενής και μετά με το υδρόφιλο πέτρωμα. Κάτω από ορισμένες συνθήκες, μπορεί να σημειωθεί αδιάλυτη κατακρήμνιση στα κανάλια του σχηματισμού και στένωση τους.

Όταν το διήθημα του ρευστού γεώτρησης και ο βράχος έρχονται σε επαφή, συμβαίνουν διεργασίες προσρόφησης, οι οποίες οδηγούν στη συσσώρευση ενός πολυμερούς φιλμ στην επιφάνεια των τοιχωμάτων του καναλιού.

Εάν υπάρχει αργιλώδες τσιμέντο στη σύνθεση του πετρώματος της δεξαμενής, τότε μπορεί επιπλέον να διογκωθεί.

Ταυτόχρονα με την καθίζηση λαμβάνει χώρα η διαδικασία σχηματισμού υμενίων νερού στην επιφάνεια του βράχου. Το πάχος τους μπορεί να ποικίλλει σημαντικά λόγω της διόγκωσης του αργίλου τσιμέντου και της προσρόφησης των αντιδραστηρίων. Για ταμιευτήρες με διαπερατότητα k pr > 0,5 × 10 -12 m 2, ο σχηματισμός οριακών στρωμάτων νερού έχει μικρή επίδραση.

Με βάση τα παραπάνω, ο αλγόριθμος υπολογισμού μπορεί να αναπαρασταθεί ως εξής:

α) Σύμφωνα με τον τύπο (2), ελέγχεται η πιθανότητα πτώσης αδιάλυτων ιζημάτων κατά την αλληλεπίδραση του διηθήματος του ρευστού γεώτρησης και του νερού σχηματισμού και στη συνέχεια υπολογίζεται η πιθανή ποσότητα τους. Αυτό το φαινόμενο επηρεάζει έντονα την αποτελεσματική ακτίνα των καναλιών των πόρων.

β) Με βάση τα δεδομένα για τη σύσταση των πετρωμάτων, προσδιορίζεται ο συντελεστής διόγκωσης των πετρωμάτων, και το τελικό πορώδες υπολογίζεται με τον τύπο (3).

γ) Σύμφωνα με τον τύπο (4), υπολογίζεται η ποσότητα των αντιδραστηρίων που έχουν προσροφηθεί στην επιφάνεια του πετρώματος. Αυτό θα σας επιτρέψει να γνωρίζετε την αλλαγή στη συγκέντρωση των αντιδραστηρίων στο διήθημα του υγρού γεώτρησης.

δ) Λαμβάνοντας υπόψη τα δεδομένα που λαμβάνονται στις παραγράφους α - γ, σύμφωνα με τους τύπους (5) - (6), υπολογίζεται το πάχος των σχηματισμένων οριακών στρωμάτων νερού και, κατά συνέπεια, η τελική ακτίνα των καναλιών των πόρων.

Αυτός ο αλγόριθμος εφαρμόστηκε για την αξιολόγηση της υποβάθμισης των ιδιοτήτων της δεξαμενής της δεξαμενής Ach 3 του πεδίου Verkhnenadymskoye για φρέσκια λάσπη γεώτρησης. Ως αποτέλεσμα της διόγκωσης των πετρωμάτων, η διαπερατότητα του σχηματισμού μειώνεται κατά 18%, το πορώδες κατά 48%. Η απώλεια πολυμερών ως αποτέλεσμα της προσρόφησης στη λάσπη είναι 0,4% της αρχική ποσότητα. Το πάχος των μεμβρανών επιφανειακών υδάτων αυξάνεται κατά 21%. Ως αποτέλεσμα όλων αυτών των φαινομένων, η διαπερατότητα της δεξαμενής μειώνεται σχεδόν κατά 96%.

Το μοντέλο που αναπτύχθηκε ικανοποιεί τις ακόλουθες απαιτήσεις:

2) έχει ένα σύνολο καθιερωμένων πετροφυσικών χαρακτηριστικών.

3) επιτρέπει την πραγματοποίηση μηχανικής γενίκευσης των καθιερωμένων γεγονότων και την πρόβλεψη των απαραίτητων τεχνολογικών παραμέτρων σε βολική μορφή.

Κατάλογος χρησιμοποιημένης βιβλιογραφίας

διήθημα διασποράς ανοργανοποίησης

1. Mavlyutov M.R. Φυσική και χημική απόφραξη με αληθινές λύσεις στη γεώτρηση. - Μ.: Obzor/VNII οικον. μεταλλωρύχος. πρώτων υλών και γεωλ.-εξερεύνηση. έργα. (VIEMS), 1990.

2.Mikhailov N.N. Αλλαγή στις φυσικές ιδιότητες βράχουςσε ζώνες κοντά σε γεώτρηση. - Μ.: Νέδρα, 1987.

Παρόμοια Έγγραφα

Κακή επιρροήδιήθημα υγρών διεργασίας. Σχηματισμός σταθερών γαλακτωμάτων νερού-ελαίου και αδιάλυτων αλάτων και εντατικοποίηση της εκδήλωσης τριχοειδών δυνάμεων. Σχέδιο παραμόρφωσης μιας σταγόνας λαδιού κατά τη διάτμησή της σε ένα τριχοειδές. Φαινόμενο Jamin, δερματικός παράγοντας.

παρουσίαση, προστέθηκε 16/10/2013


Ανασκόπηση και ανάλυση υφιστάμενων μεθόδων βελτιστοποίησης χημικο-τεχνολογικών διεργασιών. Προσδιορισμός των παραμέτρων της εξίσωσης Arrhenius. Προσδιορισμός της βέλτιστης θερμοκρασίας. Υπολογισμός της εξάρτησης του βέλτιστου ρυθμού μιας χημικής αντίδρασης από το βαθμό μετατροπής.

θητεία, προστέθηκε 18/06/2015


Μαθηματική μοντελοποίησηπολυδιασπορικά συστήματα? εφαρμογή πολυμερών μικροσφαιρών. Ηλεκτρονική μικροσκοπία; Πακέτο λογισμικού TableCurve. Ανάλυση διασποράς γαλακτωμάτων κατά τον πολυμερισμό, κατασκευή ιστογραμμάτων κατανομής σφαιριδίων πολυστυρενίου.

περίληψη, προστέθηκε 05/08/2011


Ετερογενής κατάλυση, μοτίβα. Ιδιότητες πορωδών καταλυτών. Αλληλεπίδραση του καταλύτη και του μέσου αντίδρασης. Κινητική και μαθηματική μοντελοποίηση ετερογενών διεργασιών. Μη καταλυτικές ετερογενείς διεργασίες στο σύστημα αερίου-στερεού.

tutorial, προστέθηκε στις 11/06/2012


Τωρινή κατάσταση περιβάλλονείναι ένα από τα πιο πιεστικά προβλήματα που αντιμετωπίζει η ανθρωπότητα. Για τις πόλεις και τις βιομηχανικές περιοχές, τα βιομηχανικά αέρια και τα καυσαέρια που εκπέμπονται στην ατμόσφαιρα αντιπροσωπεύουν τον μεγαλύτερο περιβαλλοντικό κίνδυνο.

διατριβή, προστέθηκε 01/04/2009


Φιλοσοφικές όψεις της μοντελοποίησης ως μέθοδος γνώσης του περιβάλλοντος κόσμου. Γνωσειολογική ιδιαιτερότητα μοντέλων. Ταξινόμηση μοντέλων και είδη μοντελοποίησης. Μοντελοποίηση μορίων, χημικών διεργασιών και αντιδράσεων. Τα κύρια στάδια της μοντελοποίησης στη χημεία.

περίληψη, προστέθηκε 09/04/2010


Ανάλυση στατικών καταστάσεων συστημάτων αντίδρασης ροής. Εφαρμογή της επιλεκτικής απόσυρσης προϊόντων αντίδρασης από το σύστημα. Συσχέτιση υπερβολικών ενεργειών Gibbs. μοντέλο Wilson. Μαθηματική περιγραφή συνδυασμένων διαδικασιών αντίδρασης-ανόρθωσης.

διατριβή, προστέθηκε 01/04/2009


Συνταγή για αστάρι διασποράς νερού βαθιά διείσδυση, ποσότητα και σειρά τοποθέτησης των απαραίτητων πρώτων υλών. Στάδια της τεχνολογικής διαδικασίας κατασκευής βαφής. Τεχνολογία κατασκευής ημικατεργασμένου ασταριού, μέθοδος προσδιορισμού της ετοιμότητάς του.

περίληψη, προστέθηκε 17/02/2009


Η τρέχουσα κατάσταση της έρευνας στον τομέα της αζεοτροπίας. Θερμοδυναμική-τοπολογική ανάλυση δομών διαγραμμάτων ισορροπίας ατμού-υγρού. Μια νέα προσέγγιση για τον προσδιορισμό των κατηγοριών διαγραμμάτων τριών συστατικών διζεοτροπικών συστημάτων. Μαθηματική μοντελοποίηση.

διατριβή, προστέθηκε 11/12/2013


Υπολογισμός του σχετικού μοριακού βάρους ενός αερίου. Σχεδιάζοντας τον ηλεκτρονικό τύπο ενός ατόμου, μοριακό χημικές εξισώσειςαντιδράσεις. Σύνταξη ηλεκτρονικών εξισώσεων για τις διεργασίες ανόδου και καθόδου που συμβαίνουν κατά τη διάβρωση του τεχνικού ψευδαργύρου σε όξινο περιβάλλον.

Εξετάστε την αρχή της διαδικασίας φιλτραρίσματος στο παράδειγμα της λειτουργίας του απλούστερου φίλτρου για τον διαχωρισμό των αναρτήσεων. Είναι ένα δοχείο που χωρίζεται σε δύο μέρη με ένα διαχωριστικό φίλτρου. Εάν το υλικό του φίλτρου ρέει ελεύθερα, τότε μια δομή στήριξης, όπως ένα πλέγμα στήριξης, μπορεί να χρησιμοποιηθεί για να το συγκρατήσει με τη μορφή στρώματος. Το εναιώρημα τροφοδοτείται σε ένα μέρος του δοχείου, διέρχεται από το διαχωριστικό φιλτραρίσματος, στο οποίο λαμβάνει χώρα ο πλήρης ή μερικός διαχωρισμός της διεσπαρμένης φάσης και στη συνέχεια αφαιρείται από το δοχείο. Για την ώθηση του υγρού μέσα από ένα διάφραγμα κατά μήκος διαφορετικές πλευρέςδημιουργείται διαφορά πίεσης από αυτό, ενώ η ανάρτηση ωθείται από το τμήμα του δοχείου με υψηλή πίεση στο τμήμα του δοχείου με χαμηλότερη πίεση. Η διαφορά πίεσης είναι η κινητήρια δύναμη πίσω από τη διαδικασία φιλτραρίσματος.

Αν ορίσουμε τον όγκο του ληφθέντος διηθήματος, που λαμβάνεται κατά τη διάρκεια του χρόνου dτ, ως dV f, τότε η διαφορική εξίσωση του ρυθμού διήθησης μπορεί να αναπαρασταθεί ως:

C f = dV f /(F f ∙dτ)

όπου:
C f - ταχύτητα φιλτραρίσματος.
F f - περιοχή φιλτραρίσματος.

Η περιοχή φιλτραρίσματος είναι το κύριο γεωμετρικό χαρακτηριστικό σχεδιασμού (ORH) των φίλτρων.

Το διαμέρισμα φίλτρου είναι μια πορώδης δομή, το μέγεθος πόρων της οποίας επηρεάζει άμεσα την ικανότητα φιλτραρίσματος του. Το υγρό διεισδύει μέσω των πόρων όπως μέσω καναλιών μέσω του διαχωριστικού και η διεσπαρμένη φάση παραμένει σε αυτό. Η διαδικασία συγκράτησης των στερεών σωματιδίων μπορεί να πραγματοποιηθεί με διάφορους τρόπους. Η απλούστερη επιλογή είναι όταν το μέγεθος του πόρου είναι μικρότερο από το μέγεθος του σωματιδίου και το τελευταίο απλώς κατακάθεται στην επιφάνεια του χωρίσματος, σχηματίζοντας ένα στρώμα ιζήματος. Εάν το μέγεθος των σωματιδίων είναι ανάλογο με το μέγεθος των πόρων, τότε διεισδύει στα κανάλια και διατηρείται ήδη μέσα σε στενές περιοχές. Και ακόμα κι αν το μέγεθος των σωματιδίων είναι μικρότερο από το στενότερο τμήμα του πόρου, μπορεί να διατηρηθεί λόγω προσρόφησης ή καθίζησης στο τοίχωμα του πόρου σε ένα μέρος όπου η γεωμετρία του καναλιού είναι πολύ καμπύλη. Εάν το στερεό σωματίδιο δεν συγκρατήθηκε με καμία από τις παραπάνω μεθόδους, τότε φεύγει από το φίλτρο μαζί με τη ροή του διηθήματος.

Αυτά τα σωματίδια που συγκρατούνται μέσα στους πόρους στην πραγματικότητα αυξάνουν την ικανότητα φιλτραρίσματος ολόκληρου του διαμερίσματος, επομένως, κατά το φιλτράρισμα, μπορεί κανείς να παρατηρήσει μια τέτοια εικόνα όταν, αρχική περίοδοΜετά από κάποιο χρονικό διάστημα, το προκύπτον διήθημα αποδεικνύεται θολό λόγω της παρουσίας "διαρροών" σωματιδίων της διεσπαρμένης φάσης και μόνο μετά από λίγο το διήθημα γίνεται διαυγές όταν η ικανότητα συγκράτησης του διαμερίσματος φτάσει την απαιτούμενη τιμή. Υπό το πρίσμα αυτό, υπάρχουν δύο τύποι διαδικασίας φιλτραρίσματος:

• με το σχηματισμό ενός ιζήματος?
• με φραγμένους πόρους.

Στην πρώτη περίπτωση, η συσσώρευση στερεών σωματιδίων συμβαίνει στην επιφάνεια του χωρίσματος και στη δεύτερη - μέσα στους πόρους. Ωστόσο, πρέπει να σημειωθεί ότι η πραγματική διαδικασία του φιλτραρίσματος συνήθως συνοδεύεται από αυτά τα δύο φαινόμενα, που εκφράζονται σε διαφορετικούς βαθμούς. Η διήθηση με καθίζηση είναι πιο συχνή.

Ο ρυθμός διήθησης είναι ανάλογος της κινητήριας δύναμης και αντιστρόφως ανάλογος με την αντίσταση φιλτραρίσματος. Η αντίσταση δημιουργείται τόσο από το ίδιο το διαμέρισμα όσο και από το ίζημα που προκύπτει. Ο ρυθμός διήθησης μπορεί να εκφραστεί με τον ακόλουθο τύπο:

C f = ΔP / [μ∙(R fp +r o ∙l)]

όπου:
C f - ταχύτητα φιλτραρίσματος, m/s;
ΔP - πτώση πίεσης στο φίλτρο (κινητήρια δύναμη), Pa;
R fp - αντίσταση του διαμερίσματος φιλτραρίσματος, m -1;
r o - αντίστασηβύθισμα, m -2;
l είναι το ύψος του στρώματος ιζήματος, m.

Είναι σημαντικό να σημειωθεί ότι στη γενική περίπτωση τα R fp και r o δεν είναι σταθερά. Η αντίσταση του διαχωριστικού φίλτρου μπορεί να αυξηθεί λόγω μερικής απόφραξης των πόρων ή διόγκωσης των ινών του ίδιου του χωρίσματος στην περίπτωση χρήσης ινωδών υλικών. Η τιμή του r about είναι συγκεκριμένη, δείχνει δηλαδή την αντίσταση που θα πέσει ανά μονάδα ύψους του ιζήματος. Η ικανότητα της ειδικής αντίστασης να αλλάζει την τιμή της εξαρτάται από τη φυσική και μηχανικές ιδιότητεςπροσχέδιο. Εάν, στο πλαίσιο της διαδικασίας διήθησης, τα σωματίδια που σχηματίζουν το ίζημα μπορούν να θεωρηθούν ότι είναι απαραμόρφωτα, τότε ένα τέτοιο ίζημα ονομάζεται ασυμπίεστο και η ειδική αντίστασή του δεν αυξάνεται με την αύξηση της πίεσης. Εάν τα στερεά σωματίδια παραμορφωθούν και συμπιεστούν με αυξανόμενη πίεση, με αποτέλεσμα να μειώνονται τα μεγέθη των πόρων στο ίζημα, τότε ένα τέτοιο ίζημα ονομάζεται συμπιέσιμο.

Προτιμάται η διήθηση για να σχηματιστεί ένα ίζημα. Σε αυτή την περίπτωση, δεν υπάρχει σχεδόν καμία απόφραξη των πόρων του χωρίσματος λόγω του σχηματισμού θόλων στερεών σωματιδίων πάνω από τις εισόδους στα κανάλια πόρων, που χρησιμεύουν ως πρόσθετος παράγοντας καθυστέρησης για τα διασκορπισμένα στερεά σωματίδια. Δεν υπάρχει σχεδόν καμία αύξηση στην αντίσταση του διαχωριστικού R pr και είναι αρκετά εύκολο να ελεγχθεί η αντίσταση του στρώματος ιζήματος με την έγκαιρη αφαίρεση μέρους του. Επιπλέον, ο καθαρισμός των πόρων του διαχωριστικού φίλτρου είναι συνήθως πολύ δύσκολος και σε ορισμένες περιπτώσεις μπορεί να είναι εντελώς άχρηστος, πράγμα που σημαίνει ότι χάνεται η ικανότητα φιλτραρίσματος του χωρίσματος, επομένως αυτός ο τύπος μόλυνσης θα πρέπει να αποφεύγεται εάν είναι δυνατόν. Για να αποφευχθεί η απόφραξη των πόρων, το προς διήθηση εναιώρημα μπορεί να προ-παχυνθεί, για παράδειγμα με καθίζηση. Ο σχηματισμός μάζας των τόξων ξεκινά όταν η συγκέντρωση όγκου της στερεάς φάσης στο εναιώρημα φτάσει περίπου στο 1%.

Shipilova E. A., Zotov A. P., Ryazhskikh V. I., Shcheglova L. I.

Ως αποτέλεσμα της ανάλυσης της διαδικασίας φιλτραρίσματος λεπτών αερολυμάτων (HPA) από κοκκώδη στρώματα και των υπαρχουσών προσεγγίσεων για τη μαθηματική μοντελοποίηση τεχνολογικών διεργασιών και συσκευών, αναπτύξαμε και μελετήσαμε ένα μαθηματικό μοντέλο που είναι ένα σύστημα μη γραμμικών διαφορικών εξισώσεων σε μερικά παράγωγα που περιγράφουν τη διαδικασία διαχωρισμού λεπτών αερολυμάτων σε σταθερά κοκκώδη στρώματα με σταθερό ρυθμό διήθησης, απόφραξη των πόρων και λαμβάνοντας υπόψη τον μηχανισμό διάχυσης της εναπόθεσης. Λαμβάνεται μια αναλυτική λύση του συστήματος εξισώσεων του μοντέλου, η οποία καθιστά δυνατή την περιγραφή των κινητικών κανονικοτήτων και τον προσδιορισμό των παραμέτρων της διαδικασίας διήθησης σε διάφορες στιγμέςχρόνος .

Η γραμμική φύση της σχέσης μεταξύ της διάχυτης καθίζησης και της διάχυσης είναι μια από τις πολλές κανονικότητες που λαμβάνουν χώρα σε πραγματικές συνθήκες διήθησης. Μελετήσαμε επίσης τις πιο πιθανές εξαρτήσεις πιο σύνθετης φύσης (Εικ. 1).

Τα συστήματα διαφορικών εξισώσεων που περιγράφουν τη διαδικασία διήθησης WDA σε κοκκώδη στρώματα, εκφρασμένα σε αδιάστατες ποσότητες, θα έχουν τη μορφή:

− Ε)2

Για την επίλυση του συστήματος εξισώσεων με τη μέθοδο του ταξιδιού κύματος γίνονται δεκτά τα ακόλουθα:

οριακές συνθήκες: Κ

στρώμα μέχρι κορεσμού του αρχικού του 1

έδειξε πειραματικά

E(-∞) = Epr, N(-∞) = N0. Ταυτόχρονα, ο χρόνος εργασίας του ιστότοπου αποδείχθηκε πολύ μεγάλος. Ωστόσο, ως έρευνα, ο χρόνος σχηματισμού του μετώπου, σύμφωνα με

σε σύγκριση με τη διάρκεια της διαδικασίας διήθησης, ασήμαντα. Αυτό μπορεί να εξηγηθεί -

νήμα από το γεγονός ότι στο H = 0 συντελεστής του μετωπιαίου στρώματος είναι πιο αποτελεσματικό να τροποποιηθεί η αρχική και

μεταφορά μάζας β έχει μεγάλης σημασίας, και ο μηχανισμός εμπλοκής ενεργεί. Αυτό επιτρέπει οριακές συνθήκες.

Z E = 6âHn0 Vfd z - ενδιάμεσο

Οι αρχικές και οριακές συνθήκες για τα (1) και (2) θα γραφτούν ως:

N (0, θ)  1,

E (0, θ)  E pr;

Ρύζι. Εικ. 1. Εξάρτηση του συντελεστή συμπαρασυρμού Κ από τη μεταβολή

N (X ,0)  0,

E (X ,0)  E 0 .

- ρεύμα

πορώδες Ε:

αδιάστατη συγκέντρωση αερολύματος. ΜΙ-

τρέχουσα τιμή πορώδους. E 0 -

−E0)

μεταβλητές και

E pr ≤ E ≤ E 0 ,

0 ≤ θ ≤ τVph H .

Η πολυπλοκότητα της αναλυτικής λύσης των σχέσεων (1) και (2) έχει οδηγήσει στην ανάγκη χρήσης της αριθμητικής μεθόδου των πεπερασμένων διαφορών. Αντικατάσταση των μερικών παραγώγων των (1), (2) με σχέσεις πεπερασμένων διαφορών και χρήση των αρχικών και συνοριακών συνθηκών στη μορφή πεπερασμένης διαφοράς:

− E pr) (4)

N j  N j 1K j  Z

E j 1 − E j 

N j 1  i

σύστημα (2), όπου

K j  ∆θ 1 ,

i −1, i −1, i = 1, 2, ..., j = 0, 1, ....

Ένα από τα κύρια ζητήματα στην επίλυση σχημάτων διαφορών είναι η επιλογή της απόστασης πλέγματος. Λαμβάνοντας υπόψη τον χρόνο του υπολογιστή που απαιτείται για τους υπολογισμούς, καθώς και λαμβάνοντας υπόψη την απαιτούμενη ακρίβεια, συνιστάται να διαιρέσετε το πλέγμα κατά μήκος του ύψους του στρώματος σε 20 τμήματα, δηλ.

∆x = H/20 ή ∆X = ∆x/H.

Για να επιλέξετε το χρονικό βήμα, ας εξετάσουμε τη φυσική έννοια της διαδικασίας φιλτραρίσματος του VDA μέσω ενός κοκκώδους στρώματος. Εφόσον η ροή του αερίου κινείται στη συσκευή με ταχύτητα Vf, τότε η διαδρομή που διανύει η ροή του αερίου είναι x = Vfτ. Επομένως, Δτ  ∆x Vf

και, με βάση τη σχέση θ  τVf

H , για να προσδιορίσουμε το αδιάστατο χρονικό βήμα έχουμε: ∆θ  ∆X .

Για τα συστήματα (3) και (4), καταρτίστηκαν προγράμματα για τον υπολογισμό των προφίλ μεταβολών στη συγκέντρωση αερολύματος και στο πορώδες του στρώματος από τη διαμήκη συντεταγμένη σε διάφορα σταθερά χρονικά σημεία. Τα αποτελέσματα υπολογισμού φαίνονται στα Σχ. 2.

0 0,25 0,5 0,75 1

t=0 h t=12 h t=24 h t=36 h t=48 h t=0 h t=12 h t=24 h t=36 h t=48 h

t=0 h t=12 h t=24 h t=36 h t=48 h t=0 h t=12 h t=24 h

t=36 h

0 0,25 0,5 0,75 1

Ρύζι. Εικ. 2. Προφίλ αλλαγών στο πορώδες του κοκκώδους στρώματος (α) και της συγκέντρωσης αερολύματος (β):

 – σύστημα (3); – – – – σύστημα (4)

Από το σχ. 2 δείχνει ότι στο μετωπικό τμήμα του φίλτρου, το πορώδες του κοκκώδους στρώματος και η συγκέντρωση του αερολύματος φτάνουν την οριακή τους τιμή και η ζώνη αλλαγής πορώδους και συγκέντρωσης μετακινείται στις περιοχές που ακολουθούν το μετωπικό τμήμα. Μια τέτοια ερμηνεία των ληφθέντων αποτελεσμάτων είναι πλήρως συνεπής με τις σύγχρονες ιδέες σχετικά με τον μηχανισμό της διαδικασίας διήθησης με σταδιακή απόφραξη των πόρων του κοκκώδους στρώματος.

Η ανάλυση της επάρκειας των προτεινόμενων μαθηματικών μοντέλων πραγματοποιήθηκε με βάση τη σύγκριση με τα αποτελέσματα πειραματικών μελετών. Οι μελέτες πραγματοποιήθηκαν σε κοκκώδεις στρώσεις κόκκων πολυαιθυλενίου με ισοδύναμες διαμέτρους dz = 3,0⋅10-3 και dz = 4,5⋅10-3 m σε ύψος 0,1 m. Χρησιμοποιήθηκε μίγμα με αέρα κεραμικής χρωστικής VK-112 ως ένα αεροζόλ (dh = 1,0⋅10-6 m logσ = 1,2). Η συγκέντρωση όγκου κυμαινόταν από n0 = 1,27⋅10-7 m3/m3 έως n0 =

3,12⋅10-7 m3/m3. Ο ρυθμός διήθησης ήταν Vf = 1,5 m/s και Vf = 2,0 m/s. Ως παραμέτρους εξόδου, μελετήσαμε

μεταβολή της υδραυλικής αντίστασης ΔP και του συντελεστή ολίσθησης K κατά τη διαδικασία φιλτραρίσματος. Στο σχ. 3

παρουσιάζει συγκριτικά αποτελέσματα των εξαρτήσεων ΔP = f(τ) και K = f(τ), που ελήφθησαν πειραματικά και υπολογίστηκαν με την προτεινόμενη μέθοδο. Κατά τη σύγκριση των ληφθέντων αποτελεσμάτων για τα υπολογισμένα δεδομένα, εισήχθη μια διόρθωση για το χρόνο σχηματισμού μετώπου.

Ανάλυση των γραφημάτων στο Σχ. 3 μας επιτρέπει να συμπεράνουμε ότι η φύση των λαμβανόμενων καμπυλών είναι παρόμοια, η αρχική και

οι τελικές τιμές της αντίστασης του κοκκώδους στρώματος για τις αντίστοιχες συνθήκες διαφέρουν ελαφρώς. Η μέγιστη απόκλιση μεταξύ των λαμβανόμενων τιμών είναι 9%. Οι πειραματικές και υπολογισμένες τιμές της ταχύτητας του μετώπου εναπόθεσης WDA συμπίπτουν με επαρκή βαθμό ακρίβειας, όπου μέγιστη αξίαοι αποκλίσεις ανήλθαν σε 9%.

80 0 1

0 1 00 00 2 000 0 3 0 0 0 0 40 00 0 5 00 00

0 1 0 000 2 0000 3 0000 40000 5 0000

Ρύζι. Εικ. 3. Εξάρτηση της υδραυλικής αντίστασης του κοκκώδους στρώματος (α) και του συντελεστή διάσπασης (β) από τη διάρκεια της διαδικασίας φιλτραρίσματος για

n0 = 1,27⋅10-7 m3/m3, dz = 3⋅10-3 m, Vph = 1,5 m/s:

– υπολογισμοί σύμφωνα με το (3)· ● – υπολογισμοί σύμφωνα με το (4). ▪ – αποτελέσματα του πειράματος

Τα ληφθέντα αποτελέσματα επιβεβαιώνουν ποιοτικά και ποσοτικά την επάρκεια των ανεπτυγμένων μαθηματικών μοντέλων της διαδικασίας διήθησης WDA με κοκκώδη στρώματα με μη γραμμικό νόμο αλλαγής πορώδους και επίσης τεκμηριώνουν τη δυνατότητα των υποθέσεων και της επιλεγμένης μεθόδου που υιοθετήσαμε για την επίλυση του συστήματος εξισώσεις του μαθηματικού μοντέλου.

1. Shipilova E. A. Σχετικά με τον υπολογισμό της διαδικασίας διαχωρισμού ... // Τεχνική και τεχνολογία φιλικής προς το περιβάλλον παραγωγής: Πρακτικά. κανω ΑΝΑΦΟΡΑ συμπόσια.

νέοι επιστήμονες ... Μ., 2000.

2. Romankov P. G. Υδροδυναμικές διεργασίες χημικής τεχνολογίας. Λ.: Χημεία, 1974.

ΜΗΧΑΝΙΚΑ ΝΟΜΟΓΡΑΜΜΑΤΑ ΓΙΑ ΑΝΑΛΥΣΗ ΤΗΣ ΔΙΑΔΙΚΑΣΙΑΣ ΦΙΛΤΡΑΡΙΣΜΟΥ ΑΕΡΟΖΟΛΩΝ ΜΕ ΣΤΡΩΜΑΤΑ ΚΟΚΚΟΥ

Shipilova E. A., Shcheglova L. I., Entin S. V., Krasovitsky Yu. V.

Κρατική Τεχνολογική Ακαδημία Voronezh

Για ανάλυση και τεχνικούς υπολογισμούς της διαδικασίας φιλτραρίσματος ροών σκόνης και αερίου με κοκκώδη στρώματα, συνιστάται η χρήση νομογραμμάτων. Τα νομογράμματα που προτείναμε αποδείχθηκαν πολύ βολικά για τον προσδιορισμό του καθεστώτος ροής στα κανάλια του κοκκώδους στρώματος (Εικ. 1, α) και της υδραυλικής αντίστασης του κοκκώδους στρώματος (Εικ. 1, β).

α) β)

Ρύζι. 1. Νομογράμματα για τον προσδιορισμό των τρόπων ροής στα κανάλια του κοκκώδους στρώματος (α) και της υδραυλικής του αντίστασης (β)

Στο σχ. 1, a δείχνει την πρόοδο του διαλύματος για το ακόλουθο παράδειγμα: το πορώδες του κοκκώδους στρώματος είναι εav = 0,286 m3/m3. ταχύτητα φιλτραρίσματος – Vf = 2,0 m/s; ισοδύναμη διάμετρος κόκκου στρώσης – dz = 4⋅10-3 m; πυκνότητα αερολύματος – ρg = 0,98 kg/m3. Σύμφωνα με το νομόγραμμα, η καθορισμένη τιμή είναι Re ≈ 418, σύμφωνα με τον τύπο

(1 − ε)ε 0,5

Re = 412. Το σχετικό σφάλμα είναι 0,9 \%. Στον τύπο (1); ν είναι ο συντελεστής κινηματικού ιξώδους της ροής.

f είναι ο συντελεστής του ελάχιστου ελεύθερου τμήματος των καναλιών.

Στο σχ. 1, b δείχνει τη λύση για τα ακόλουθα αρχικά δεδομένα: εav = 0,278 m3/m3; Re = 10; dz = 1⋅10-3 m; ρg = 1,02 kg/m3;

Vph = 1,9 m/s; ύψος κοκκώδους στρώσης – H = 2,3 m; Η αντίσταση του κοκκώδους στρώματος, που βρέθηκε από το νομόγραμμα, ήταν:

ΔP ≈ 6,2⋅105 Pa υπολογιζόμενο από τον τύπο

∆P  kλ′H ρ V 2

τιμή ΔP ≈ 6,6⋅105 Pa. Σε αυτόν τον τύπο: k είναι ο συντελεστής που λαμβάνει υπόψη τη μη σφαιρικότητα των κόκκων του στρώματος. λ είναι ο συντελεστής υδραυλικής τριβής.

Ιδιαίτερο ενδιαφέρον παρουσιάζουν τα νομογράμματα για την εκτίμηση των συνολικών και κλασματικών συντελεστών διάσπασης. Αυτά τα

οι συντελεστές είναι πιο αντιπροσωπευτικοί για την αξιολόγηση της ικανότητας διαχωρισμού των χωρισμάτων κοκκώδους φίλτρου, καθώς δείχνουν ποια κλάσματα της διεσπαρμένης φάσης και σε ποιο βαθμό συγκρατούνται από τα κοκκώδη

στρώμα. Για να λύσουμε αυτό το πρόβλημα, χρησιμοποιήσαμε μοντέλα παρεμβολής σε φυσικές μεταβλητές και

μηχανικά νομογράμματα για αυτά που ελήφθησαν από τον Yu. V. Krasovitsky και τους συνεργάτες του (Εικ. 2):

ημερολόγιο Κ

log K 2−5⋅10−6 m

 -0,312 - 0,273x1  169x2 - 35,84x3 -

ΣΤΟ ΣΧ. 2, A ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΕ ΕΝΑ ΝΟΜΟΓΡΑΜΜΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΞΙΣΩΣΗ (1). ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑ ΧΡΗΣΗΣ ΤΟΥ ΝΟΜΟΓΡΑΜΜΑΤΟΣ: ΠΑΡΑΜΕΤΡΟΙ ΡΟΗΣ ΚΑΙ ΦΙΛΤΡΟΥ ΣΚΟΝΗΣ ΚΑΙ ΑΕΡΙΟΥ - W = 0,4 M/S; DE = 9 10-4 M; Η = 83 10-3 Μ; τ = 0,9 103 С. ΕΙΝΑΙ ΑΠΑΡΑΙΤΗΤΟΣ Ο ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟΣ ΤΗΣ ΟΛΙΣΣΗΣ ΤΩΝ ΣΩΜΑΤΙΔΙΩΝ ΜΕ ΜΕΓΕΘΟΣ ΜΙΚΡΟΤΕΡΟ ΑΠΟ 2⋅10-6 M. Η ΔΙΑΔΙΚΑΣΙΑ ΤΟΥ ΔΙΑΛΥΜΑΤΟΣ ΦΑΙΝΕΤΑΙ ΣΤΟ ΝΟΜΟΓΡΑΜΜΑ ΓΙΑ ΤΟ ΟΠΟΙΟ K.4 = 0. ΕΠΙ

– 276 0,4 9 10-4 + 26,1 103 9 10-4 83 10-3 = –1,647, ΕΠΟΜΕΝΩΣ,

Κ = 0,192. ΣΧΕΤΙΚΟ ΣΦΑΛΜΑ 1\%.

ΣΤΟ ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑ ΣΤΟ ΣΧ. 2, Β ΓΙΝΟΝΤΑΙ ΑΠΟΔΕΚΤΕΣ ΟΙ ΑΚΟΛΟΥΘΕΣ ΠΑΡΑΜΕΤΡΟΙ ΤΗΣ ΡΟΗΣ ΣΚΟΝΗΣ ΚΑΙ ΑΕΡΙΟΥ ΚΑΙ ΤΟΥ ΦΙΛΤΡΟΥ: W = 0,4 M/S; DE = 9⋅10-4 M; Η = 83⋅10-3 Μ; τ = 0,9⋅103 M.< (2 – 5)⋅10-6 М, ОПРЕДЕЛЕННЫЙ ПО НОМОГРАММЕ, K = 0,194, ПО УРАВНЕНИЮ (2) – K = 0,192.

ΟΙ ΕΞΙΣΩΣΕΙΣ (1) ΚΑΙ (2) ΚΑΙ ΤΑ ΝΟΜΟΓΡΑΜΜΑΤΑ ΠΟΥ ΚΑΤΑΣΚΕΥΑΣΘΗΚΑΝ ΓΙΑ ΑΥΤΕΣ ΧΡΗΣΙΜΟΠΟΙΟΥΝΤΑΙ ΓΙΑ ΤΗΝ ΠΡΟΒΛΕΨΗ ΤΗΣ ΑΠΟΔΟΣΗΣ ΦΙΛΤΡΟΥ κόκκων ΠΟΥ ΠΡΟΟΡΙΖΕΤΑΙ ΓΙΑ ΕΓΚΑΤΑΣΤΑΣΗ ΠΙΣΩ ΑΠΟ ΤΟ ΤΥΜΒΑΝΙ ΤΟΥ ΞΗΡΑΝΤΗΡΙΟΥ d597a.

ΓΙΑ ΑΝΑΛΥΣΗ ΤΗΣ ΔΙΑΔΙΚΑΣΙΑΣ ΔΙΗΘΡΩΣΗΣ ΧΡΗΣΙΜΟΠΟΙΩΝΤΑΣ ΤΟ ΝΟΜΟΓΡΑΜΜΑ ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΜΕΝΟ ΣΤΟ ΣΧ. 2, B ΣΤΗΝ ΚΛΙΜΑΚΑ W ΒΡΕΙΤΕ ΜΙΑ ΣΥΝΘΕΣΗ ΤΙΜΗΣ ΚΑΙ ΑΠΟ ΤΙΣ ΓΝΩΣΤΕΣ ΤΙΜΕΣ H, DE ΚΑΙ H/D ΣΗΜΕΙΟ B. ΜΕ ΚΛΙΜΑΚΑ DE ΚΑΙ ΤΙΜΗ H - ΣΗΜΕΙΟ A. ΓΙΑ ΠΡΟΣΔΙΟΡΙΣΜΟ ΤΗΣ ΑΝΑΛΑΒΗΣ

M ΚΑΙ ΜΕΤΑ ΤΟ K ​​ΣΥΝΔΕΣΤΕ ΤΟ B ΜΕ ΤΟ C ΚΑΙ ΣΧΕΔΙΑΣΤΕ AE ΠΑΡΑΛΛΗΛΑ ΣΤΟ BC.

ΣΗΜΕΙΟ ΤΟΜΗΣ ΤΗΣ ΟΙΚΟΓΕΝΕΙΑΣ ΤΗΣ DIRECT DE ΣΤΟ ΣΧ. 2, D ΑΠΟΔΕΙΞΕΙΣ ΟΤΙ ΑΥΤΗ Η ΟΙΚΟΓΕΝΕΙΑ ΕΙΝΑΙ ΑΜΕΤΑΛΛΗΤΗ ΣΤΗΝ ΤΙΜΗ W ΠΟΥ ΑΝΤΙΣΤΟΙΧΕΙ ΜΕ ΤΗΝ ΤΕΤΟΧΗ ΤΟΥ ΔΟΜΕΝΟΥ ΣΗΜΕΙΟΥ. ΑΥΤΟ ΕΠΙΤΡΕΠΕΙ ΝΑ ΧΡΗΣΙΜΟΠΟΙΟΥΝΤΑΙ ΔΙΑΦΟΡΕΤΙΚΑ ΣΤΡΩΜΑΤΑ ΚΟΡΚΩΝ ΑΠΟ ΠΟΡΩΔΙΑ ΜΕΤΑΛΛΑ ΓΙΑ ΤΗΝ ΕΠΙΤΕΥΞΗ ΤΗΣ ΑΠΑΙΤΟΥΜΕΝΗΣ ΤΙΜΗΣ ΤΩΝ kF.

ΩΣ ΠΑΡΑΔΕΙΓΜΑ ΣΤΟ ΝΟΜΟΓΡΑΜΜΑ ΠΑΡΟΥΣΙΑΣΜΕΝΟ ΣΤΟ ΣΧ. 2, Δ, Η ΔΙΑΔΙΚΑΣΙΑ ΤΗΣ ΛΥΣΗΣ ΤΗΣ ΕΞΙΣΩΣΗΣ (4) ΕΔΕΙΚΝΕΤΑΙ ΜΕ ΤΑ ΑΚΟΛΟΥΘΑ ΑΡΧΙΚΑ ΣΤΟΙΧΕΙΑ: W = 0,1 M/S; DE = 1,1⋅10-4 M; H = 83⋅10-3

Μ. ΜΕ ΝΟΜΟΓΡΑΜΜΑ

0,5350. ΜΕ ΕΞΙΣΩΣΗ (4)

  -7 = 0,2586 – 8,416⋅0,1 –

– 2244⋅1,1⋅10-4 – 69,6⋅5⋅10-3 + 49392⋅0,1⋅1,1⋅10-4 = –0,6345. ΣΥΝΕΠΩΣ,

Κ = 0,5299. ΣΥΓΓΕΝΗΣ

Γ) Δ)

ΡΥΖΙ. 2. ΝΟΜΟΓΡΑΜΜΑΤΑ ΑΞΙΟΛΟΓΗΣΗΣ ΣΥΝΟΛΙΚΩΝ ΚΑΙ ΚΛΑΣΜΑΤΙΚΩΝ ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΩΝ

FLASH ΓΙΑ ΕΞΙΣΩΣΕΙΣ: A - (1); Β - (3); ΣΕ 2); G - (4)

ΤΑ ΠΕΡΙΓΡΑΦΕΜΕΝΑ ΜΟΝΤΕΛΑ ΚΑΙ ΝΟΜΟΓΡΑΜΜΑΤΑ ΠΑΡΕΜΜΕΛΗΣΗΣ ΧΡΗΣΙΜΟΠΟΙΟΥΝΤΑΙ ΓΙΑ ΕΚΤΙΜΗΣΗ ΚΑΙ ΠΡΟΒΛΕΨΗ ΤΩΝ ΚΛΑΣΜΑΤΙΚΩΝ ΣΥΝΤΕΛΕΣΤΩΝ ΑΝΑΠΤΥΞΗΣ ΜΕ ΜΕΤΡΗΣΗ ΣΥΓΚΕΝΤΡΩΣΗΣ ΚΑΤΑ ΤΗΝ ΑΝΑΠΤΥΞΗ ΕΝΟΣ ΦΙΛΤΡΟΥ ΚΟΚΚΟΥ ΑΠΟ ΤΗΝ ΠΑΡΟΧΡΗΣΗ ΠΑΡΑΜΟΡΦΩΣΗ.

Εκπαιδευτικό έργο κατά παραγγελία

Προσομοίωση της διαδικασίας διήθησης από κοκκώδη στρώματα ετερογενών συστημάτων αερίου με στερεά διασπαρμένη φάση

Είδος εργασίας: Θέμα διπλωματικής εργασίας: Φυσικομαθηματικές επιστήμες Σελίδες: 175

πρωτότυπο έργο

Θέμα

Απόσπασμα από την εργασία

Η εργασία που εκτελείται είναι αφιερωμένη στην επίλυση ενός σημαντικού προβλήματος - την ανάπτυξη ενός νέου μαθηματικού μοντέλου, μεθόδου υπολογισμού και οργάνων για τη διαδικασία φιλτραρίσματος ασθενώς συγκεντρωμένων αερολυμάτων υψηλής διασποράς (HPA) με κοκκώδη στρώματα για να εξασφαλιστεί αξιόπιστη προστασίαπεριβάλλον από τοξικές και ανεπαρκείς εκπομπές σκόνης.

Συνάφεια του θέματος. Τα συστήματα υψηλής απόδοσης, η εντατικοποίηση των τεχνολογικών διαδικασιών και η συγκέντρωση του εξοπλισμού προκαλούν υψηλές εκπομπές σκόνης στις εγκαταστάσεις παραγωγής και στο περιβάλλον. Η συγκέντρωση των αερολυμάτων που εκπέμπονται στην ατμόσφαιρα είναι πολλαπλάσια από τα μέγιστα επιτρεπόμενα πρότυπα. Με τη σκόνη όχι μόνο χάνονται ακριβές πρώτες ύλες, αλλά δημιουργούνται συνθήκες για τοξικολογικές βλάβες στον άνθρωπο. Ιδιαίτερα επικίνδυνα για το αναπνευστικό σύστημα είναι τα αερολύματα με μεγέθη σωματιδίων σκόνης από 0,01 έως 1,0 microns. Οι σκόνες που περιέχουν ελεύθερο ή δεσμευμένο πυριτικό οξύ έχουν επιζήμια επίδραση στους πνεύμονες. Ιδιαίτερο κίνδυνο αποτελούν τα ραδιενεργά αερολύματα που παράγονται στην πυρηνική βιομηχανία. Πολλές διεργασίες στη βιομηχανία τροφίμων χαρακτηρίζονται από υψηλές εκπομπές σκόνης. Στην παραγωγή ορυκτών λιπασμάτων, καβούρδισμα πυρίτη στην παραγωγή θειικού οξέος, τεχνολογικές διεργασίες στην οικοδομική βιομηχανία, παραγωγή γάλακτος σε σκόνη, ημικατεργασμένων προϊόντων στη βιομηχανία ζαχαροπλαστικής και επεξεργασία ηλίανθου με σκόνη, μεγάλη ποσότητα χάνονται πρώτες ύλες και τελικά προϊόντα. Κάθε χρόνο αυτοί οι παράγοντες επιδεινώνονται οικολογική κατάστασηκαι οδηγούν σε σημαντικές απώλειες ενός πολύτιμου προϊόντος.

Ο εξοπλισμός καθαρισμού που χρησιμοποιείται δεν είναι κατάλληλος σύγχρονες συνθήκεςπαραγωγή και ανθρώπινη ασφάλεια. Από αυτή την άποψη, δίνεται μεγάλη προσοχή στις διαδικασίες διαχωρισμού ετερογενών συστημάτων αερίου με συμπαγή διασπαρμένη φάση, στην ανάπτυξη και μελέτη νέων συστημάτων συλλογής σκόνης.

Ο πιο συνηθισμένος τρόπος για την απομάκρυνση σωματιδίων από σκονισμένα ρεύματα αερίων είναι το φιλτράρισμα. Ξεχωριστή θέση μεταξύ του εξοπλισμού καθαρισμού αερίου καταλαμβάνουν τα κοκκώδη διαφράγματα φιλτραρίσματος, τα οποία συνδυάζουν τη δυνατότητα εξαιρετικά αποδοτικού υγειονομικού και τεχνολογικού καθαρισμού των ρευμάτων αερίου με σκόνη.

Τα κοκκώδη στρώματα επιτρέπουν τη σύλληψη λεπτών σωματιδίων σκόνης, παρέχουν υψηλό βαθμό διαχωρισμού, έχουν αντοχή και αντοχή στη θερμότητα σε συνδυασμό με καλή διαπερατότητα, αντοχή στη διάβρωση και δυνατότητα αναγέννησης. διαφορετικοί τρόποι, η ικανότητα αντοχής σε ξαφνικές αλλαγές πίεσης, η απουσία ηλεκτροτριχοειδών φαινομένων, καθιστούν δυνατή όχι μόνο τη διασφάλιση των μέγιστων επιτρεπόμενων εκπομπών (MAE) στην ατμόσφαιρα, αλλά και την αξιοποίηση της παγιδευμένης σκόνης. Επί του παρόντος, οι ακόλουθοι τύποι κοκκωδών στρωμάτων χρησιμοποιούνται για τον καθαρισμό αερολυμάτων: 1) σταθεροποιημένα, ελεύθερα χυμένα ή κοκκώδη υλικά που τοποθετούνται με συγκεκριμένο τρόπο· 2) υλικά περιοδικά ή συνεχώς κινούμενα·

3) κοκκώδη υλικά με δομή συγκολλημένης στρώσης (συντηγμένες ή συμπιεσμένες σκόνες μετάλλων, γυαλιά, πορώδη κεραμικά, πλαστικά κ.λπ.) -

4) ρευστοποιημένοι κόκκοι ή σκόνες.

Η μόνη μέθοδος που μπορεί να συλλάβει σωματίδια υπομικρών με απόδοση >99,9% είναι η διήθηση σε βαθιά κλίνη, όπου χρησιμοποιείται λεπτό χαλίκι, άμμος, κοκ ή άλλο κοκκώδες υλικό ως μεμβράνη φίλτρου. Έχουν βρεθεί εγκαταστάσεις με βαθιά κοκκώδη στρώση πρακτική χρήσηγια παγίδευση ραδιενεργών αερολυμάτων, αποστείρωση αέρα.

Ωστόσο, οι κανονικότητες της διαδικασίας φιλτραρίσματος HDA δεν έχουν μελετηθεί αρκετά. Το τρέχον επίπεδο ανάπτυξης της τεχνολογίας των υπολογιστών καθιστά δυνατή την ευρεία χρήση τεχνολογιών πληροφοριών που βασίζονται στη χρήση μαθηματικών συσκευών και αυτοματοποιημένα συστήματα, που μπορεί να αυξήσει σημαντικά την αποτελεσματικότητα της λειτουργίας του εξοπλισμού, να μειώσει το χρόνο των σταδίων που προηγούνται της λειτουργίας.

Ιδιαίτερο ενδιαφέρον παρουσιάζει η ανάλυση των υδροδυναμικών χαρακτηριστικών και κινητικών του φιλτραρίσματος WDA με κοκκώδη στρώματα, η μαθηματική περιγραφή μιας τέτοιας διαδικασίας και η δημιουργία μιας μεθόδου υπολογισμού με βάση αυτήν για τον προσδιορισμό του ορθολογικού τρόπου λειτουργίας του υπάρχοντος εξοπλισμού επεξεργασίας. χρόνος παραγωγής και συχνότητα αναγέννησης του κοκκώδους στρώματος, δυνατότητα αυτοματοποιημένου ελέγχου της διαδικασίας διήθησης.

Έτσι, η ευρεία διανομή, καθώς και το υψηλό επίπεδο ανάπτυξης της τεχνολογίας υπολογιστών και των αυτοματοποιημένων συστημάτων ελέγχου, αφενός και ειδικά χαρακτηριστικάΕξοπλισμός και διεργασίες για το φιλτράρισμα ετερογενών συστημάτων αερίου με στερεά διασκορπισμένη φάση, από την άλλη πλευρά, καθορίζουν τη σημασία του προβλήματος της δημιουργίας και της βελτίωσης μαθηματική περιγραφήτέτοιες διαδικασίες.

Σκοπός της εργασίας είναι η μαθηματική μοντελοποίηση της διαδικασίας και η ανάπτυξη με βάση αυτή μιας μεθόδου υπολογισμού και η βελτίωση του σχεδιασμού υλικού για τον διαχωρισμό των ροών σκονισμένων αερίων με κοκκώδη στρώματα. Τα μέσα για την επίτευξη των καθορισμένων στόχων είναι η ανάλυση της διαδικασίας φιλτραρίσματος του WDA με κοκκώδη στρώματα, η σύνθεση ενός μαθηματικού μοντέλου και οι παραλλαγές του τροποποιήσεις, η αναλυτική, αριθμητική και πειραματική μελέτη των εξαρτήσεων που προέκυψαν, η ανάπτυξη μιας μεθόδου για υπολογισμός βιομηχανικών φίλτρων και πακέτου λογισμικού για την υλοποίησή του, δημιουργία ενιαίων εργαστηριακών περιπτέρων και πιλοτικών εγκαταστάσεων, ανάπτυξη συγκεκριμένων λύσεων υλικού για τη διαδικασία καθαρισμού εκπομπών αερίων.

Η επιστημονική καινοτομία της εργασίας είναι η εξής:

— ένα μαθηματικό μοντέλο και οι παραλλαγές του τροποποιήσεις έχουν αναπτυχθεί για την ανάλυση της διαδικασίας διαχωρισμού HDA σε σταθερά κοκκώδη στρώματα με σταθερό ρυθμό διήθησης με απόφραξη των πόρων και λαμβάνοντας υπόψη τον μηχανισμό διάχυσης της καθίζησης.

– λήφθηκε μια αναλυτική λύση του συστήματος εξισώσεων του μαθηματικού μοντέλου και δοκιμάστηκε πειραματικά με έναν γραμμικό νόμο μεταβολής του πορώδους του κοκκώδους στρώματος.

— βάσει του αναπτυγμένου μοντέλου, προτείνεται και εφαρμόζεται αριθμητικά ένα σύμπλεγμα μαθηματικών μοντέλων για διάφορους νόμους μεταβολής του πορώδους του κοκκώδους στρώματος.

– για πρώτη φορά μελετήθηκαν οι φυσικές και μηχανικές ιδιότητες μιας σειράς βιομηχανικών σκόνης και τεχνολογικών σκονών, προτάθηκε μια εξίσωση για τον υπολογισμό της τιμής του οριακού πορώδους του κοκκώδους στρώματος για τις αντίστοιχες σκόνες.

– προτείνονται μοντέλα για την κατασκευή μηχανικών νομογραμμάτων για την εκτίμηση και την πρόβλεψη της πτώσης πίεσης σε ένα κοκκώδες στρώμα, τον προσδιορισμό των τρόπων κίνησης μιας ροής σκόνης και αερίου στα κανάλια ενός κοκκώδους στρώματος και την πρόβλεψη των συντελεστών ολικής και κλασματικής ολίσθησης.

— βάσει του αναπτυγμένου μοντέλου, προτείνεται μια μέθοδος υπολογισμού της διαδικασίας φιλτραρίσματος και ένα πακέτο λογισμικού που την υλοποιεί, που καθιστά δυνατό τον προσδιορισμό των ορθολογικών τρόπων λειτουργίας των βαθιών κοκκωδών φίλτρων και των διαστάσεων σχεδιασμού τους.

Για υπεράσπιση υποβάλλονται τα ακόλουθα:

- ένα μαθηματικό μοντέλο και οι παραλλαγές του τροποποιήσεις για την ανάλυση, τον υπολογισμό και την πρόβλεψη της διαδικασίας φιλτραρίσματος του VDA με κοκκώδη στρώματα -

- μέθοδοι και αποτελέσματα πειραματικού προσδιορισμού των παραμέτρων του μαθηματικού μοντέλου της διαδικασίας φιλτραρίσματος VDA με κοκκώδη στρώματα -

- μέθοδος υπολογισμού φίλτρων βάθους για VDA και πακέτο πρωτότυπων προγραμμάτων για την εφαρμογή αυτής της μεθόδου -

— μια νέα εποικοδομητική λύση της συσκευής για εξαιρετικά αποτελεσματικό καθαρισμό σκονισμένων αερίων με εναπόθεση σε φυγόκεντρο πεδίο με επακόλουθη διήθηση μέσω κοκκώδους στρώματος με βάση τα αποτελέσματα της προσομοίωσης διεργασίας.

Η πρακτική αξία της διατριβής. Αναπτύχθηκε μια νέα μέθοδος για τον υπολογισμό των κοκκωδών φίλτρων και ένα πακέτο λογισμικού που την υλοποιεί. Ο αλγόριθμος της προτεινόμενης μεθόδου υπολογισμού χρησιμοποιείται στη βιομηχανία κατά το σχεδιασμό δομών κοκκωδών φίλτρων και για τον προσδιορισμό των ορθολογικών τρόπων λειτουργίας των συσκευών λειτουργίας. Η χρήση ενός κυκλώνα φίλτρου στη βιομηχανία (Δίπλωμα ευρεσιτεχνίας RF Νο. 2 150 988) κατέστησε δυνατή τη διεξαγωγή εξαιρετικά αποτελεσματικού καθαρισμού βιομηχανικών ροών σκόνης και αερίου. Δεκτός βιομηχανικές επιχειρήσειςσυστάσεις για τη βελτίωση της διαδικασίας φιλτραρίσματος ετερογενών συστημάτων αερίου με στερεά διασπαρμένη φάση από κοκκώδη στρώματα. Ξεχωριστά αποτελέσματα της εργασίας χρησιμοποιούνται στην εκπαιδευτική διαδικασία (διαλέξεις, πρακτικά μαθήματα, σχεδιασμός μαθημάτων) στην παρουσίαση των μαθημάτων "Διαδικασίες και συσκευές χημικής τεχνολογίας", "Διαδικασίες και συσκευές τεχνολογία τροφίμων» σε VGTA.

Έγκριση εργασιών.

Το υλικό της διατριβής αναφέρθηκε και συζητήθηκε:

- στο Διεθνές Συνέδριο (XIV Επιστημονικές Αναγνώσεις) «Βιομηχανία δομικών υλικών και κατασκευαστική βιομηχανία, εξοικονόμηση ενέργειας και πόρων στις συνθήκες των σχέσεων της αγοράς», Belgorod, 6-9 Οκτωβρίου 1997.

- στο Διεθνές Επιστημονικό και Τεχνικό Συνέδριο "Theory and Practice of Filtration", Ivanovo, 21-24 Σεπτεμβρίου 1998;

— στα II και IV διεθνή συμπόσια φοιτητών, μεταπτυχιακών φοιτητών και νέων επιστημόνων «Τεχνική και τεχνολογία φιλικής προς το περιβάλλον παραγωγής» (UNESCO), Μόσχα, 13-14 Μαΐου 1998, 16-17 Μαΐου 2000

- στο Διεθνές Επιστημονικό και Τεχνικό Συνέδριο "Gas Cleaning 98: Ecology and Technology", Hurghada (Αίγυπτος), 12-21 Νοεμβρίου 1998-

— στη Διεθνή επιστημονικό και πρακτικό συνέδριο"Ατμοσφαιρική προστασία του αέρα: συστήματα παρακολούθησης και προστασίας", Penza, 28-30 Μαΐου 2000-

- στις Έκτες Ακαδημαϊκές Αναγνώσεις» Σύγχρονα θέματαεπιστήμη δομικών υλικών» (RAASA), Ivanovo, 7-9 Ιουνίου 2000-

— στις Επιστημονικές Αναγνώσεις «Λευκές Νύχτες-2000» του Διεθνούς Οικολογικού Συμποσίου «Προοπτικές Τεχνολογίες Πληροφορικής και Προβλήματα Διαχείρισης Κινδύνων στο Κατώφλι της Νέας Χιλιετίας», Αγία Πετρούπολη, 1-3 Ιουνίου 2000.

- στο Ρωσο-Κινεζικό Επιστημονικό και Πρακτικό Σεμινάριο «Σύγχρονος εξοπλισμός και τεχνολογίες του συγκροτήματος κατασκευής μηχανημάτων: εξοπλισμός, ma

- στα XXXVI, XXXVII και XXXVIII επιστημονικά συνέδρια αναφοράς της VGTA για το 1997, 1998 και 1999, Voronezh, Μάρτιος 1998, 1999, 2000

Δομή και εύρος εργασίας. Η διατριβή αποτελείται από μια εισαγωγή, τέσσερα κεφάλαια, κύρια συμπεράσματα, έναν κατάλογο παραπομπών από 156 τίτλους και εφαρμογές. Η εργασία παρουσιάζεται σε 175 δακτυλόγραφες σελίδες και περιέχει 38 σχήματα, 15 πίνακες, 4 μπλοκ διαγράμματα και 9 παραρτήματα.

ΚΥΡΙΑ ΣΥΜΠΕΡΑΣΜΑΤΑ

Συνοψίζοντας τις μελέτες που πραγματοποιήθηκαν σε συνδυασμό με τα πειραματικά αποτελέσματα που λήφθηκαν σε εργαστηριακές και παραγωγικές συνθήκες σε πραγματικές ροές σκόνης και αερίου υψηλής διασποράς, μπορούμε να συμπεράνουμε:

1. Αναπτύχθηκε και αναλύθηκε ένα νέο μαθηματικό μοντέλο, το οποίο είναι ένα σύστημα μη γραμμικών διαφορικών εξισώσεων σε μερικές παραγώγους, το οποίο περιγράφει τη διαδικασία διαχωρισμού λεπτών αερολυμάτων σε σταθερά κοκκώδη στρώματα με σταθερό ρυθμό διήθησης, απόφραξη πόρων και λήψη λαμβάνουν υπόψη τον μηχανισμό διάχυσης της εναπόθεσης. Λαμβάνεται μια αναλυτική λύση του συστήματος εξισώσεων του μοντέλου, η οποία καθιστά δυνατή την περιγραφή των κινητικών μοτίβων και τον προσδιορισμό των παραμέτρων της διαδικασίας διήθησης σε διάφορα χρονικά σημεία.

2. Έχει αναπτυχθεί ένας αλγόριθμος για τον υπολογισμό των συντελεστών μεταφοράς μάζας, λαμβάνοντας υπόψη τους τρόπους κίνησης της ροής σκόνης και αερίου στα κανάλια του κοκκώδους στρώματος.

3. Με βάση το μοντέλο που αναπτύχθηκε, προτείνεται ένα μοντέλο με τροποποιημένες οριακές συνθήκες, το οποίο εφαρμόζεται αριθμητικά και αναλύεται.

4. Αναπτύχθηκε, εφαρμόστηκε αριθμητικά και ανέλυσε πρωτότυπες τροποποιήσεις του κύριου μαθηματικού μοντέλου της διαδικασίας φιλτραρίσματος του WDA με κοκκώδη στρώματα υπό διαφορετικούς νόμους αλλαγής πορώδους.

5. Σε πραγματικές ροές σκόνης και αερίου σε εργαστηριακές και παραγωγικές συνθήκες, μελετήθηκε πειραματικά η διαδικασία διαχωρισμού ετερογενών συστημάτων αερίου με στερεά διασπαρμένη φάση από χύδην κοκκώδη στρώματα. Με βάση πειράματα, προτάθηκε μια εξίσωση παλινδρόμησης για τον υπολογισμό της τιμής του περιοριστικού πορώδους ενός κοκκώδους στρώματος κατά το φιλτράρισμα ενός αριθμού βιομηχανικών σκόνης.

6. Προτείνονται μηχανικά νομογράμματα για τον προσδιορισμό των τρόπων κίνησης της ροής σκόνης-αερίου στα κανάλια του κοκκώδους στρώματος, της υδραυλικής του αντίστασης, της εκτίμησης και της πρόβλεψης του συνολικού και κλασματικού συντελεστή διάσπασης.

7. Με βάση το αναπτυγμένο μαθηματικό μοντέλο, προτείνεται μια μέθοδος υπολογισμού που καθιστά δυνατό τον προσδιορισμό των ορθολογικών τρόπων λειτουργίας των βαθιών κοκκωδών φίλτρων και των διαστάσεων σχεδιασμού τους. Έχει δημιουργηθεί ένα πακέτο εφαρμοζόμενων προγραμμάτων για τον υπολογισμό των βιομηχανικών φίλτρων.

8. Αναπτύχθηκε μια σύνθετη μέθοδος για τη διάσπαρτη ανάλυση της σκόνης, η οποία περιλαμβάνει τη χρήση ενός σχεδόν εικονικού κρουστικού εκκρεμούς καταρράκτη NIIOGAZ και ηλεκτρονικής μικροσκοπίας σάρωσης, η οποία κατέστησε δυνατή για πρώτη φορά τη λήψη επαρκώς αντιπροσωπευτικών δεδομένων για τη διάσπαρτη σύνθεση του σκόνη κεραμικών χρωστικών και να αξιολογήσει το σχήμα των σωματιδίων της διεσπαρμένης φάσης στη ροή σκόνης-αερίου.

9. Αναπτύχθηκε, προστατευμένη από δίπλωμα ευρεσιτεχνίας ραδιοσυχνοτήτων (Παράρτημα 3) και δοκιμάστηκε μια νέα σχεδιαστική λύση για μια συσκευή για εξαιρετικά αποτελεσματικό καθαρισμό ετερογενών συστημάτων αερίου με στερεά διασκορπισμένη φάση, που συνδυάζει αδρανειακή καθίζηση και διήθηση μέσω ενός περιστρεφόμενου μεταλλοκεραμικού στοιχείου.

Τα αποτελέσματα που προέκυψαν υλοποιούνται:

— στο OJSC Semiluk Refractory Plant (Παράρτημα 4) κατά την αναβάθμιση των υφιστάμενων συστημάτων και τη δημιουργία νέων συστημάτων και συσκευών για τη συλλογή σκόνης από τα απόβλητα αέρια διεργασίας και τις εκπομπές αναρρόφησης (πνευματική μεταφορά αλουμίνας από σιλό σε αποθήκες, εκπομπές αναρρόφησης από συσκευές διόγκωσης, διανομείς, αναμικτήρες, μύλοι σφαιρών και σωλήνων, αέρια διεργασίας μετά την ξήρανση τύμπανων, περιστροφικοί και φρεατοί φούρνοι, κ.λπ.), για τον υπολογισμό και την πρόβλεψη της απόδοσης των συσκευών φιλτραρίσματος και την επιλογή της βέλτιστης περιοχής για τη λειτουργία τους, για την οργάνωση αντιπροσωπευτικής δειγματοληψίας δειγμάτων σκόνης και αερίου και την εισαγωγή του πιο πρόσφατες μέθοδοι ρητής ανάλυσης της διάσπαρτης σύνθεσης σκόνης και σκόνης βιομηχανικής προέλευσης -

- στα εργαστήρια της CJSC PKF "Voronezh Ceramic Plant" (Παράρτημα 5) κατά τον υπολογισμό συστημάτων και συσκευών υψηλής απόδοσης για τη συλλογή σκόνης, καθώς και κατά τη χρήση πρωτότυπων, προστατευμένων με διπλώματα ευρεσιτεχνίας της Ρωσικής Ομοσπονδίας,

141 πρακτικές λύσεις για συνδυασμένους συλλέκτες σκόνης στην «ξηρή» μέθοδο παραγωγής κεραμικών χρωστικών και χρωμάτων -

- κατά την παρουσίαση μαθημάτων διαλέξεων, τη διεξαγωγή πρακτικές ασκήσεις, κάνοντας εργασίες για το σπίτι, έργα μαθημάτων και εργασίες οικισμού και γραφικών, εκτέλεση ερευνητικών εργασιών στον τομέα της SNO και στην προετοιμασία επιστημονικό προσωπικόστο μεταπτυχιακό, εκπαιδευτική πρακτικήτμήματα "Διεργασίες και συσκευές παραγωγής χημικών και τροφίμων", "Βιομηχανική ενέργεια", "Μηχανές και συσκευές παραγωγής τροφίμων" της Κρατικής Τεχνολογικής Ακαδημίας Voronezh (Παράρτημα 6).

ΚΑΤΑΛΟΓΟΣ ΚΥΡΙΩΝ ΟΝΟΜΑΣΙΩΝ.

1. ΧΑΡΑΚΤΗΡΙΣΤΙΚΑ ΜΑΘΗΜΑΤΙΚΗΣ ΜΟΝΤΕΛΕΥΣΗΣ ΔΙΗΘΗΣΗΣ ΕΤΕΡΟΓΕΝΕΩΝ ΣΥΣΤΗΜΑΤΩΝ ΑΕΡΙΟΥ ΜΕ ΣΤΕΡΕΑ ΦΑΣΗ ΔΙΑΣΠΡΑΣΗΣ ΑΠΟ ΣΤΡΩΜΑΤΑ ΚΟΥΚΤΩΝ.

1.1 Ανάλυση σύγχρονων μεθόδων φιλτραρίσματος ροών σκόνης και αερίων και του υλικού τους.

1.2. Βασικές ιδιότητεςμοντελοποιημένο αντικείμενο.

1.2.1 Μοντέλα δομών πραγματικών κοκκωδών στρωμάτων.

1.2.2. Μοντελοποίηση των μηχανισμών εναπόθεσης σωματιδίων της διεσπαρμένης φάσης σε κοκκώδεις στρώσεις.

1.3. Μαθηματικά μοντέλα βαθιάς διήθησης ετερογενών τεχνολογικών μέσων από κοκκώδεις στρώσεις.

1.4. Συμπεράσματα και διατύπωση του ερευνητικού προβλήματος.

2. ΜΑΘΗΜΑΤΙΚΑ ΜΟΝΤΕΛΑ ΓΙΑ ΒΑΘΥ ΔΙΗΘΡΗΣΗ ΑΔΥΝΑΜΕΝΩΝ ΣΥΓΚΕΝΤΡΩΜΕΝΩΝ ΥΨΗΛΗΣ ΣΥΓΚΕΝΤΡΩΣΗΣ ΑΕΡΟΖΟΛΩΝ

ΜΕ ΣΤΕΡΕΑ ΦΑΣΗ ΔΙΑΔΙΣΚΩΣΗΣ ΜΕ ΣΤΡΩΜΑΤΑ ΚΟΚΚΟΥ.

2.1. Μαθηματικό μοντέλο διήθησης αερολυμάτων υψηλής διασποράς από κοκκώδεις στρώσεις με γραμμική μεταβολή του συντελεστή συμπαρασυρμού.

2.1.1. Σύνθεση μαθηματικού μοντέλου.

2.1.2. Ανάλυση του μαθηματικού μοντέλου.

2.1.2.1. Αναλυτική λύση συστήματος εξισώσεων με σταθερούς συντελεστές.

2.1.2.2. Ανάλυση επάρκειας μοντέλου.

2.1.3. Σύνθεση μαθηματικού μοντέλου με τροποποιημένες συνοριακές συνθήκες.

2.1.4. Ανάλυση του μαθηματικού μοντέλου.

2.1.4.1. Κατασκευή μοντέλου σχήματος διαφοράς και επίλυση συστήματος εξισώσεων.

2.1.4.2. Ανάλυση επάρκειας μοντέλου.

2.2. Μαθηματικά μοντέλα βαθιάς διήθησης ασθενώς συγκεντρωμένων αερολυμάτων υψηλής διασποράς με μη γραμμικούς νόμους διακύμανσης του συντελεστή εγκλωβισμού.

2.2.1. Σύνθεση μαθηματικών μοντέλων.

2.2.2. Κατασκευή μοντέλων σχημάτων διαφορών και επίλυση συστημάτων εξισώσεων.

2.2.3. Ανάλυση επάρκειας μοντέλου.

2.3. συμπεράσματα.

3. ΠΕΙΡΑΜΑΤΙΚΑ ΜΟΝΤΕΛΑ ΕΡΕΥΝΑΣ.

3.1. Σχεδιασμός και διεξαγωγή πειραμάτων.

3.2. Πειραματικό μοντέλο για την ανάλυση των φυσικών και μηχανικών ιδιοτήτων των ερευνούμενων σκόνης.

3.3. Ανάλυση πειραματικών δεδομένων.

3.3.1. Μαθηματικό μοντέλο για τον προσδιορισμό της οριακής τιμής του πορώδους της κοκκώδους στρώσης φιλτραρίσματος για αερολύματα από κεραμική χρωστική VK-112.

3.4. συμπεράσματα.

4. ΠΑΚΕΤΟ ΕΦΑΡΜΟΣΜΕΝΩΝ ΠΡΟΓΡΑΜΜΑΤΩΝ ΚΑΙ ΠΡΑΚΤΙΚΗ ΕΦΑΡΜΟΓΗ ΕΡΕΥΝΑΣ.

4.1. Χαρακτηριστικά και ιδιαιτερότητες του υπολογισμού.

4.2. Περιγραφή λογισμικού.

4.3. Εργασία με πακέτο λογισμικού εφαρμογών.

4.4. Βιομηχανικό πείραμα για τον υπολογισμό των κοκκωδών φίλτρων.

4.5. Μοντέλα κατασκευής μηχανικών νομογραμμάτων για μαθηματικά μοντέλα φιλτραρίσματος.

4.6. Υποσχόμενες λύσεις φίλτρων με βάση τα αποτελέσματα που προέκυψαν.

4.7. Αξιολόγηση αξιοπιστίας και αντοχής εποικοδομητικές λύσειςκαι προτεινόμενες συσκευές.

4.8. Προοπτικές για την υλοποίηση των αποτελεσμάτων που επιτεύχθηκαν.

Βιβλιογραφία

1. Adler Yu. P. Σχεδιάζοντας ένα πείραμα στην αναζήτηση βέλτιστων συνθηκών / Yu. P. Adler, E. V. Markova, Yu. V. Granovsky. Μ.: Nauka, 1971. - 283 p.

2. Andrianov E. I., Zimon A. D., Yankovsky S. S. Συσκευή για τον προσδιορισμό της πρόσφυσης λεπτών διασκορπισμένων υλικών // Εργαστήριο εργοστασίου. 1972. - Αρ. 3. - S. 375 - 376.

3. Aerov M.E., OM Todes. L.: Chemistry, 1968. - 512 p.

4. Aerov M. E. Συσκευή με σταθερή κοκκώδη στρώση / M. E. Aerov, O. M. Todes, D. A. Narinsky. L .: Chemistry, 1979. - 176 p.

5. Baltrenas P. Μέθοδοι και συσκευές για τον έλεγχο της περιεκτικότητας σε σκόνη της τεχνόσφαιρας / P. Baltrenas, J. Kaunalis. Vilnius: Technique, 1994. - 207 p.

6. Baltrenas P. Κοκκώδη φίλτρα για καθαρισμό αέρα από σκόνη ταχείας πήξης / P. Baltrenas, A. Prokhorov. Vilnius: Technique, 1991. - 44 p.

7. Baltrenas P. Air-cleaning granular filters / P. Baltrenas, A. Spruogis, Yu. V. Krasovitsky. Vilnius: Technique, 1998. - 240 p.

8. Bakhvalov H.C. Αριθμητικές μέθοδοι. Μ.: Nauka, 1975. - 368 p.

9. Byrd R. Transfer Phenomena / R. Byrd, V. Stewart, E. Lightfoot / Per. από τα αγγλικά - H.H. Kulakova, B.C. Kruglova - Εκδ. ακαδ. Ακαδημία Επιστημών της ΕΣΣΔ N. M. Zhavoronkova και αντεπιστέλλον μέλος. Ακαδημία Επιστημών της ΕΣΣΔ V. A. Malyusova. Μ.: Chemistry, 1974. - 688 p.

10. Bloch JI.C. Πρακτική ονομογραφία. Μ.: μεταπτυχιακό σχολείο, 1971. - 328 σελ.

11. V. M. Borishansky, Αντίσταση στην κίνηση του αέρα μέσα από ένα στρώμα μπάλες. Στο: Θέματα Αεροδυναμικής και Μεταφοράς Θερμότητας σε Διεργασίες Λέβητα και Φούρνου / Εκδ. G. F. Knorre. - M.-JL: State Energy Publishing House, 1958. - S. 290−298.

12. Bretschnaider B. Προστασία της εναέριας λεκάνης από τη ρύπανση / B. Bretschnaider, I. Kurfurst. JL: Chemistry, 1989. - 288 p.

13. Brownian κίνηση. JL: ONTI, 1936.

14. Waldberg A. Yu. Θεωρητικά θεμέλια για την προστασία του ατμοσφαιρικού αέρα από τη ρύπανση από βιομηχανικά αερολύματα: Textbook / A. Yu. Valdberg, J1.M. Isyanov, Yu. I. Yalamov. Αγία Πετρούπολη: SpbTI TsBP, 1993. - 235 p.

15. Viktorov M. M. Μέθοδοι υπολογισμού φυσικών και χημικών μεγεθών και εφαρμοσμένοι υπολογισμοί. JL: Chemistry, 1977. - 360 p.

16. Vitkov G. A. Υδραυλική αντίσταση και μεταφορά θερμότητας και μάζας / G. A. Vitkov, L. P. Kholpanov, S. N. Sherstnev M .: Nauka, 1994. - 280 p.

17. Υψηλής απόδοσης καθαρισμός αέρα / Εκδ. P. White, S. Smith. -Μ.: Atomizdat, 1967. 312 σελ.

18. Εξοπλισμός καθαρισμού αερίου: Κατάλογος. M.: TSINTIKHIMNEFTEMASH, 1988.- 120 p.

19. Godunov S.K., Difference schemes / S.K. Godunov, V.C. Ryabenky. Μ.: Nauka, 1977. - 440 p.

20. Gordon G. M. Έλεγχος εγκαταστάσεων συλλογής σκόνης / G. M. Gordon, I. L. Peysakhov. M.: Metallurgizdat, 1951. - 171 p.

21. GOST 17.2.4.01-84. Προστασία της Φύσης. Ατμόσφαιρα. Όροι και ορισμοί ελέγχου της ρύπανσης. Μ.: Εκδοτικός οίκος προτύπων, 1984. 28 σελ.

22. GOST 17.2.4.02-81. Προστασία της Φύσης. Ατμόσφαιρα. Γενικές Προϋποθέσειςσε μεθόδους για τον προσδιορισμό των ρύπων. Μ.: Εκδοτικός οίκος προτύπων, 1982. 56 σελ.

23. GOST 17.2.4.06-90. Προστασία της Φύσης. Ατμόσφαιρα. Μέθοδοι για τον προσδιορισμό της ταχύτητας και του ρυθμού ροής αερίου και σκόνης που ρέουν εξερχόμενα από σταθερές πηγέςρύπανση. Μ.: Εκδοτικός οίκος προτύπων, 1991. - 18 σελ.

24. GOST 17.2.4.07-90. Προστασία της Φύσης. Ατμόσφαιρα. Μέθοδοι για τον προσδιορισμό της πίεσης και της θερμοκρασίας των ροών αερίου και σκόνης από σταθερές πηγές ρύπανσης. Μ.: Εκδοτικός οίκος προτύπων, 1991. - 45 σελ.

25. GOST 17.2.4.08-90. Προστασία της Φύσης. Ατμόσφαιρα. Μέθοδοι για τον προσδιορισμό της περιεκτικότητας σε υγρασία των ροών αερίου και σκόνης από σταθερές πηγές ρύπανσης. Μ.: Εκδοτικός οίκος προτύπων, 1991. - 36 σελ.

26. GOST 21 119 .5−75. Οργανικές βαφές και ανόργανες χρωστικές. Μέθοδος προσδιορισμού πυκνότητας. Μ.: Εκδοτικός οίκος προτύπων, 1976. - 14 σελ.

27. GOST 21 119 .6-92. Γενικές Μέθοδοιδοκιμή χρωστικών και πληρωτικών. Προσδιορισμός συμπιεσμένου όγκου, φαινομενικής πυκνότητας σκόνης, συμπύκνωσης και όγκου όγκου. Μ.: Εκδοτικός οίκος προτύπων, 1993. - 12 σελ.

28. GOST R 50 820-95. Εξοπλισμός καθαρισμού αερίου και συλλογής σκόνης. Μέθοδοι για τον προσδιορισμό της περιεκτικότητας σε σκόνη του αερίου και των ροών σκόνης. Μ.: Εκδοτικός οίκος προτύπων, 1996. - 34 σελ.

29. Gouldstein J. Ηλεκτρονική μικροσκοπία σάρωσης και μικροανάλυση ακτίνων Χ: Σε 2 τόμους / J. Gouldstein, D. Newbery, P. Echlin και άλλοι - Per. από τα Αγγλικά. Μ.: Μιρ, 1984. - 246 σελ.

30. Gradus L. Ya. Οδηγίες για ανάλυση διασποράς με μικροσκοπία. Μ.: Χημεία, 1979. - 232 σελ.

31. Green X. Aerosols Dusts, smokes and fogs / X. Green, V. Lane-Per. από τα Αγγλικά. - Μ.: Χημεία, 1969. - 428 σελ.

32. Durov B.B. Το πρόβλημα της αξιοπιστίας του εξοπλισμού συλλογής σκόνης // Τσιμέντο. 1985. - Αρ. 9. - S. 4−5.16.

33. Durov V.V., A.A. Durov, A.A. Dotsenko, P.V. Charty // Tr. NIPIOTSTROM. Novorossiysk, 1987. - S. 3−7.

34. Durov V.V., A.A. Dotsenko, P.V. Charty // Περιλήψεις αναφορών. VI Συνδικαλιστική Διάσκεψη. Τεχνικά διαγνωστικά. - Rostov n / D, 1987. S. 185.

35. Zhavoronkov N. M. Υδραυλικά βασικά στοιχεία της διαδικασίας καθαρισμού και μεταφορά θερμότητας σε πλυντρίδες. Μ.: Σοβιετική Επιστήμη, 1944. - 224 σελ.

36. Zhukhovitsky A.A. // Α.Α. Zhukhovitsky, Ya.JI. Zabezhinsky, A.N. Tikhonov // Zhurn. φυσικός χημεία. -1964. Τ. 28, αρ. δέκα.

37. Zimon A. D. Προσκόλληση σκόνης και σκόνης. Μ.: Chemistry, 1976. - 432 p.

38. Zimon A. D. Autohesion of bulk Materials / A. D. Zimon, E. I. Andrianov. Μ.: Μεταλλουργία, 1978. - 288 σελ.

39. A. P. Zotov, Διερεύνηση μεταφοράς μάζας σε σταθερά κοκκώδη στρώματα σε αριθμούς Prandtl υψηλής διάχυσης, Cand. ειλικρίνεια. τεχν. Επιστήμες. - Voronezh, 1981. 139 σελ.

40. A. P. Zotov, A. P. Zotov, T. S. Kornienko, and M. Kh. 1980. - V. 53, No. 6. - S. 1307−1310.

41. Idelchik I. E. Εγχειρίδιο υδραυλικής αντίστασης. Μ.: Mashinostroenie, 1975. - 560 σελ.

42. Νέα των πανεπιστημίων. Χημεία και χημική τεχνολογία. 1981. - T. 14, No. 4. - S. 509.

43. Κατάλογος εξοπλισμού καθαρισμού αερίου: Μεθοδολογικός οδηγός. SPb., 1997.-231 p.

44. Κατάλογος ολοκληρωμένων και μελλοντικών εξελίξεων. Novorossiysk: NIPIOTSTROM, 1987. - 67 σελ.

45. Kafarov V. V. Μαθηματική μοντελοποίηση των κύριων διεργασιών χημικές βιομηχανίες/V.V. Kafarov, M. B. Glebov. Μ.: Γυμνάσιο, 1991. - 400 σελ.

46. ​​Περίπτωση Δ. Συναγωγική μεταφορά θερμότητας και μάζας. Μ.: Ενέργεια, 1971. - 354 σελ.

47. Kirsanova N. S. Νέα έρευνα στον τομέα του φυγοκεντρικού διαχωρισμού της σκόνης // Ανασκόπηση πληροφοριών. Ser. XM-14 "Βιομηχανικός και υγειονομικός καθαρισμός αερίου". Μ.: TSINTIKHIMNEFTEMASH, 1989. - 40 σελ.

48. Kishinevskii, M. Kh., Kornienko, TS, and Golikov, AM, Deposition of highly dispersed aerosol particles from a turbulent medium, ZhPKh. 1988. - Αρ. 5. - S. 1164 - 1166.

49. Kishinevskiy M. Kh., Kornienko TS, Zotov AP. ΒΙΝΙΤΗ, 1979. - Αρ. 6, β / ο 240.

50. Kishinevskii M. Kh. Μεταγραφικά Φαινόμενα. Voronezh: VTI, 1975. - 114 p.

51. Klimenko A.P. Μέθοδοι και συσκευές για τη μέτρηση της συγκέντρωσης της σκόνης. -Μ.: Χημεία, 1978.-208 σελ.

52. Panov S. Yu., Goremykin V. A., Krasovitsky Yu. V., Μ.Κ. Al-Kudah, E. V. Arkhangelskaya // Μηχανική προστασίαπεριβάλλον: Σάββ. επιστημονικός tr. διεθν. συνδ. M.: MGUIE, 1999. — S. 97−98.

53. Kornienko T. S. Μεταφορά μάζας σε κοκκώδεις στρώσεις στο ταραχώδης λειτουργίακίνηση και 8s “1 / T. S. Kornienko, M. Kh. Kishinevskiy, A. P. Zotov // Βιβλιογραφικό ευρετήριο “Deposited Manuscripts”. ΒΙΝΙΤΗ, 1979. - Αρ.6, αρ.250.

54. Kornienko T. S., Kishinevskii M. Kh. Μεταφορά μάζας σε ακίνητα κοκκώδη στρώματα σε υψηλούς αριθμούς Prandtl. 1978. -Τ. 51, αρ. 7. - S. 1602−1605.

55. Kouzov P. A. Βασικές αρχές της ανάλυσης της διάσπαρτης σύνθεσης βιομηχανικής σκόνης και θρυμματισμένων υλικών. L .: Chemistry, 1987. - 264 p.

56. Kouzov P. A. Μέθοδοι για τον προσδιορισμό των φυσικών και χημικών ιδιοτήτων της βιομηχανικής σκόνης / P. A. Kouzov, L. Ya. Scriabin. L .: Chemistry, 1983. - 143 p.

57. Krasovitsky Yu. V., Baltrenas P. B., Entin V. I., Anzheurov N. M., Babkin V. F. Desusting of industrial gases in refractory production. Vilnius: Technique, 1996. - 364 p.

58. Krasovitsky Yu. V. Αποσκόνηση αερίων από κοκκώδη στρώματα / Yu. V. Krasovitsky, V. V. Durov. Μ.: Χημεία, 1991. - 192 σελ.

59. Krasovitsky Yu. V. Διαχωρισμός αερολυμάτων με διήθηση με σταθερή ταχύτητα της διαδικασίας και σταδιακή απόφραξη των πόρων του χωρίσματος // Yu. V. Krasovitsky, V. A. Zhuzhikov, K. A. Krasovitskaya, V. Ya. Λυγίνα // Χημική βιομηχανία. 1974. - Νο 4.

60. V. A. Uspenskii, O. Kh. Vivdenko, A. N. Podolyanko, and V. A. Sharapov, On the Theory and Calculation of a Layered Filter, Inzh.-Fiz. περιοδικό 1974. - T. XXVII, No. 4. - S. 740-742.

61. Kurochkina M.I. Ειδική επιφάνεια διασκορπισμένων υλικών: Θεωρία και υπολογισμός / M.I. Kurochkina, V.D. Lunev - Εκδ. Αντεπιστέλλο μέλος Ακαδημία Επιστημών της ΕΣΣΔ P. G. Romankov. L .: Εκδοτικός οίκος Λένινγκραντ. un-ta, 1980. - 140 p.

62. Lev E. S. Διήθηση αερίου μέσω στρώματος χύμα υλικό/ σε βιβλίο. Ερωτήσεις αεροδυναμικής και μεταφοράς θερμότητας σε διεργασίες λέβητα-κλιβάνου - Εκδ. G. F. Knorre. M.-L.: Gosenergoizdat, 1958. - S. 241−251.

63. V. G. Levich, Physical and Chemical Hydrodynamics. Μ.: Nauka, 1952. - 537 p.

64. Lygina V. Ya. Μελέτη κάποιων προτύπων διαχωρισμού αερίων ετερογενών συστημάτων με στερεά διασπαρμένη φάση με κοκκώδη διαχωριστικά φιλτραρίσματος: Dis. ειλικρίνεια. τεχν. Επιστήμες. Βόλγκογκραντ πολυτεχνεία, in-t, 1975.- 175 p.

65. Mazus M. G. Filters for catching industrial dusts / M. G. Mazus, A. D. Malgin, M. J1. Μοργκούλης. Μ.: Mashinostroenie, 1985. - 240 σελ.

66. Mazus M. G. Υφασμάτινα φίλτρα. Μ.: TSINTIKHIMNEFTEMASH, 1974. 68 σελ. (Σειρά XM-14 Βιομηχανικός και υγειονομικός καθαρισμός αερίου. Ελέγξτε τις πληροφορίες.)

67. Mednikov E. P. Συλλέκτες σκόνης Vortex. Μ.: TSINTIKHIMNEFTEMASH, 1975. 44 σελ. (Σειρά XM-14 Βιομηχανικός και υγειονομικός καθαρισμός αερίου. Ελέγξτε τις πληροφορίες.)

68. E. P. Mednikov, Turbulent transfer and precipitation of aerosols. Μ.: Nauka, 1981. - 176 σελ.

69. Meleshkin M. T. Οικονομικά και περιβάλλον αλληλεπίδραση και διαχείριση / M. T. Meleshkin, A. P. Zaitsev, K. A. Marinov. - Μ.: Οικονομικά, 1979. - 96 σελ.

70. Μέθοδος για τον προσδιορισμό της σύνθεσης διασποράς της σκόνης με χρήση κρουστικού εκκρεμούς καταρράκτη με επίπεδα βήματα. Μ.: NIIOGAZ, 1997. - 18 σελ.

71. Μέθοδος για τον προσδιορισμό της σύνθεσης διασποράς της σκόνης με χρήση ενός σχεδόν εικονικού κρουστικού εκκρεμούς καταρράκτη. Μ.: NIIOGAZ, 1997. - 18 σελ.

72. Νομισματοκοπεία Δ. Μ. Θεωρητικά θεμέλια τεχνολογίας καθαρισμού νερού. Μ.: Ενέργεια, 1964. - 238 σελ.

73. Mints D. M. Hydraulics of granular Materials / D. M. Mints, S. A. Shubert. Μ.: Υπουργείο Κοινής Ωφέλειας του RSFSR, 1955. - 174 p.

74. R. N. Mullokandov, «Υδραυλική αντίσταση ενός στρώματος σφαιρικών σωματιδίων υπό ισοθερμική και μη ισοθερμική ροή αέρα», Zh. φυσικός χημεία. 1948. - Τ. 21, τεύχος. 8. - S. 1051−1062.

75. Περιγραφή της εφεύρεσης στο δίπλωμα ευρεσιτεχνίας Ρωσική Ομοσπονδία RU 2 150 988 C1, MKI 7 V 01D 50/00, V 04 C 9/00. Zotov A. P., Krasovitsky Yu. V., Ryazhskikh V. I., Shipilova E. A. Φίλτρο κυκλώνων για καθαρισμό σκονισμένων αερίων. Δημοσίευσε 20/06/2000, Δελτ. Νο. 17.

76. Goremykin V. A., Krasovitsky Yu. V., Agapov B. L. Προσδιορισμός της λεπτότητας της σκόνης κεραμικής χρωστικής σε μια ροή σκόνης-αερίου,

77. S. Yu. Panov, Μ.Κ. Al-Kudakh, E. A. Shnpnlova // Χημική και μηχανική πετρελαίου και αερίου. 1999. - Αρ. 5. - S. 28 - 30.

78. Panov S. Yu. Ανάπτυξη μιας μεθόδου για τον ξηρό λεπτό καθαρισμό των εκπομπών αναρρόφησης από τη σκόνη κατά την παραγωγή κεραμικών χρωστικών με χρήση τεχνολογίας εξοικονόμησης ενέργειας: Dis. ειλικρίνεια. τεχν. Επιστήμες. Ιβάν, χημικός τεχνολόγος. Ακαδημία, 1999. - 198 σελ.

79. V. M. Paskonov, Αριθμητική μοντελοποίηση διεργασιών μεταφοράς θερμότητας και μάζας. Μ.: Χημεία, 1984. - 237 σελ.

80. Pirumov A. I. Αποσκόνηση αέρα. Μ.: Stroyizdat, 1981. - 294 σελ.

81. Primak A.B. Προστασία του περιβάλλοντος στις επιχειρήσεις του κατασκευαστικού κλάδου / A.B. Primak, P. B. Baltrenas. Κίεβο: Budivelnik, 1991. - 153 σελ.

82. Radushkevich L. V. // Actaphys. χιμ. U.R.S.S. 1937. - V. 6. - P. 161.

83. Rachinsky B.B. Εισαγωγή στη γενική θεωρία της δυναμικής της προσρόφησης και της χρωματογραφίας. Μ.: Chemistry, 1964. - 458 p.

84. Romankov P. G. Υδροδυναμικές διεργασίες της χημικής τεχνολογίας / P. G. Romankov, M. I. Kurochkina. L .: Chemistry, 1974. - 288 p.

85. Εγχειρίδιο συλλογής σκόνης και τέφρας / Εκδ. Α.Α. Ρουσάνοφ. -Μ.: Ενέργεια, 1975. - 296 σελ.

86. Εγχειρίδιο χημείας πολυμερών. Κίεβο: Naukova Dumka, 1991. - 536 σελ.

87. Εγχειρίδιο Sugarman. Μ.: Pishch. prom., 1965. - 779 p.

88. Straus V. Βιομηχανικός καθαρισμός αερίου. Μ.: Χημεία, 1981. - 616 σελ.

89. Ξηρές μέθοδοι καθαρισμού των καυσαερίων από τη σκόνη και τις επιβλαβείς εκπομπές. Μ.: VNIIESM, 1988. - Αρ. 3. - 48 σελ. (Πληροφορίες επισκόπησης. Σειρά 11 Χρήση απορριμμάτων, υποπροϊόντων στην παραγωγή δομικών υλικών και προϊόντων. Προστασία του περιβάλλοντος.)

90. Μετρητής σωματιδίων αερολύματος ΠΚ. GTA-0.3-002. Αριθμός διαβατηρίου 86 350.

91. Tikhonov A.N. Εξισώσεις μαθηματικής φυσικής / A.N. Tikhonov, A.A. Σαμαρά. Μ.: Nauka, 1966. - 724 p.

92. Trushchenko N. G. Διήθηση αερίων από κοκκώδες μέσο / N. G. Trushchenko, K. F. Konovalchuk // Tr. NIPIOTSTROM. Novorossiysk, 1972. Τεύχος. VI. — S. 54−57.

93. Trushchenko N. G. Καθαρισμός αερίων με κοκκώδη φίλτρα / N. G. Trushchenko, A. B. Lapshin // Tr. NIPIOTSTROM. Novorossiysk, 1970. Τεύχος. III. — S. 75−86.

94. Uzhov V. N. Καθαρισμός βιομηχανικών αερίων από σκόνη / V. N. Uzhov, A. Yu. Valdberg, B. I. Myagkov, I. K. Reshidov. Μ.: Χημεία., 1981. - 390 σελ.

95. Uzhov V. N. Καθαρισμός βιομηχανικών αερίων με φίλτρα / V. N. Uzhov, B. I. Myagkov. Μ.: Χημεία, 1970. - 319 σελ.

96. Fedotkin I. M., Vorobyov E. I., Vyun V. I. Hydrodynamic theory of suspension filtration. Κίεβο: σχολείο Vishcha, 1986.- 166 p.

97. Frank-Kamenetsky D. A. Διάχυση και μεταφορά θερμότητας στη χημική κινητική. Μ.: Nauka, 1987. - 487 p.

98. Fuchs H.A. Μηχανική αεροζόλ. Μ.: Εκδοτικός Οίκος της Ακαδημίας Επιστημών της ΕΣΣΔ, 1955. - 352 σελ.

99. Khovansky G. S. Fundamentals of nomography. Μ.: Nauka, 1976. - 352 p.

100. Kholpanov L. P. Mathematical modeling of nonlinear thermohydrogasdynamic processes / L. P. Kholpanov, V. P. Zaporozhets, P. K. Zibert, Yu. A. Kashchitsky. Μ.: Nauka, 1998. - 320 σελ.

101. Kholpanov L.P. Νέα μέθοδοςυπολογισμός μεταφοράς μάζας σε πολυφασικά μέσα δύο φάσεων / L. P. Kholpanov, E. Ya. Kenig, V. A. Malyusov, N. M. Zhavoronkov // Dokl. ΑΝΣΣΔ. 1985. - Τ. 28, Νο. 3. - S. 684 - 687.

102. Kholpanov L.P., Malyusov V.A., Zhavoronkov N.M., Theoretical. βασικά της χημ. τεχνολογία. 1978. - V. 12, No. 3. - S. 438 - 452.

103. L. P. Kholpanov, “Methods for Calculating Hydrodynamics and Heat and Mass Transfer in Systems with a Movable Interface”, Teoret. βασικά της χημ. τεχνολογία. 1993. - T. 27, No. 1. - S. 18 - 28.

104. Kholpanov L. P. Some μαθηματικές αρχέςχημεία και χημική τεχνολογία // Khim. χώρος κολλέγιου. 1995. - Νο. 3. - S. 24 (160) - 35 (171).

105. L. P. Kholpanov, Physicochemical and Hydrodynamic Foundations of Nonlinear Processes in Chemistry and Chemical Technology, Izv. ΕΤΡΕΞΑ. Ser. χημ. -1996.-Αριθ. 5.-Σ. 1065-1090.

106. Kholpanov L. P. Υδροδυναμική και μεταφορά θερμότητας και μάζας με τη διεπαφή / L. P. Kholpanov, V. Ya. Shkadov. Μ.: Nauka, 1990. - 280 σελ.

107. Khuzhaerov B. Επίδραση απόφραξης και διάχυσης στη διήθηση των εναιωρημάτων. 1990. - V. 58, No. 2. - S. 244−250.

108. Khuzhaerov B. Μοντέλο φιλτραρίσματος ανάρτησης λαμβάνοντας υπόψη την απόφραξη και τη διάχυση. -1992. T. 63, No. 1. - S. 72−79.

109. Shekhtman Yu. M. Διήθηση αιωρημάτων χαμηλής συγκέντρωσης. -Μ.: Χημεία, 1961.-246 σελ.

110. Entin, V.I., Krasovitsky, Yu.V., Anzheurov, Ν.Μ., Α.Μ. Boldyrev, F. Schrage. Voronezh: Origins, 1998.-362 p.

111. Epshtein, S.I., On Similarity Conditions for the Filtration Process Through a Granular Load, ZhPKh. 1995. - Τ. 68, αρ. 11. - S. 1849−1853.

112. Epshtein S.I., Muzykina Z.S. Σχετικά με το ζήτημα της μοντελοποίησης της διαδικασίας φιλτραρίσματος μιας ανάρτησης μέσω ενός κοκκώδους φορτίου / S.I. Epshtein, Z.S. Muzykina // Tez. κανω ΑΝΑΦΟΡΑ Διεθνές συνδ. Θεωρία και πράξη φιλτραρίσματος. Ivanovo, 1998. — S. 68−69.

113. Bakas A. Mazqju elektrostatinı oro valymo i'iltrij tyrimal ir panaudojimas. Daktaro disertacijos santrauka. Lietuvos Respublika. VTU. -1996. 27 γ.

114. Brattacharya S.N. Μαζική μεταφορά σε Ziquid σε σταθερά κρεβάτια / S.N. Brattacharya, M. Rija-Roa // Indian Chem. Eng. 1967. - V. 9, No. 4. - P. 65 - 74.

115. Εγχειρίδιο Calvert S. Scrubber. Προετοιμάστηκε για την EPA, A.P.T. Inc., Καλιφόρνια, 1972.

116. Carman Ρ. Fluid Flow through Granular Beds, Trans. Inst. Chem. Eng.- 1937.-V. 15, Αρ. 1.-Π. 150-166.

117 Chen C.Y. // Chem. Στροφή μηχανής. -1955. V. 55. - P. 595.

118. Chilton T.H. Μεταφορά κεφαλής και μάζας σωματιδίων σε ρευστό σε πυκνά συστήματα λεπτών σωματιδίων / T.H. Chilton, A.P. Colburn // Ind. Eng. Chem. βασικές αρχές. 1966. - V. 5, No. 1. - P. 9−13.

119. Coulson J.M., Richardson K. // Chemical Engineering. -1968. V. 2. - P. 632.

120 Davies J.T. Τοπικές δινικές διαχύσεις που σχετίζονται με "εκρήξεις" υγρού κοντά σε στερεά τοιχώματα // Χημ. Eng. Sei. 1975. - V. 30, No. 8. - P. 996 - 997.

121. Davies C.N. //Proc. Ρόι. soc. Α, 1950. - Σελ. 200.

122. Προσδιορισμός μεγέθους σωματιδίων σκόνης κεραμικής χρωστικής σε ρέον σκονισμένο αέριο / V.A. Goremykin, B.L. Agapov, Yu.V. Krasovitskii, S.Yu. Panov, Μ.Κ. AT-Kaudakh, Ε.Α. Shipilova // Μηχανική Χημικών και Πετρελαιοειδών. 2000. - V. 35, Αρ. 5−6. - Σ. 266-270.

123. Dullien F.A.L. New Network Permeability Model of Porous Media // AIChE Journal. 1975. - V. 21, No. 2. - P. 299-305.

124. Dwivedi Π.Ν. Μεταφορά μάζας σωματιδίων-ρευστού σε σταθερές και ρευστοποιημένες κλίνες / Π.Ν. Dwivedi, S.N. Upadhyay // Ind. Eng. Chem., Process. Des. dev. 1977. - V. 16, No. 2. - P. 157−165.

125. Fedkin P. Etrance Region (Zevequelike) Mass Transfer Coefficients in Packed Bed Reactors / P. Fedkin, J. Newman // AIChE Journal. 1979. - V. 25, No. 6.- P. 1077−1080.

126 Friedlander S.K. // Α.Ι.Χ.Ε. Εφημερίδα. 1957. - V. 3. - P. 43.

127 Friedlander S.K. Theory of Aerosol Filtration // Ind. και Eng. Χημεία. 1958. - V. 50, No. 8. - P. 1161 - 1164.

128. Gaffeney B.J. Μεταφορά μάζας από τη συσκευασία σε οργανικούς διαλύτες σε μονοφασική ροή μέσω στήλης / B.J. Gaffeney, T.B. Drew // Ind. Eng. Chem. 1950.-V. 42, Νο. 6. Σ. 1120-1127.

129. Graetz Z. Uber die Warmeleitungsfahigkeit von Flu; igkeiten // Annalen der Physik und Chemie. Neue Folge Band. 1885. - T. XXV, No. 7. - S. 337-357.

130. Herzig J. P. Le calkul previsionnel de la filtration a travers un lit epais. είναι μέρος. Proprietes generales et cinetique du colmatage. Chim. et Ind / J. P. Herzig, P. Le Goff // Gen. χιμ. 1971. - Τ. 104, Αρ. 18. - Σ. 2337−2346.

131. Kozeny J. Uber capillare Zeitung des Wassere im Boden // Sitzungs Serinchte Akad. Σοφός. Βιέννη. Nat. Kl. -1927. Bd 136 (Abt. IIa). S. 271-306.

132. Krasovitzkij Ju.W. Zur Frage der mathematische Modelirung der Filtration heterogener Systeme mit fester disperser Phase // Kurzreferate "Mekhanische Flusskeitsabtrenunge", 10. Diskussionstagung, 11−12 Oktober, 1972, Magdeburg, DDR. — S. 12−13.

133. Langmuir, Ι., Blodgett, Κ.Β. General Electric Research Laboratory, Rep. RL-225.

134. Marktubersicht uber Filterapparate // Chemie-Ingenieur-Technik. -1995. T. 67, No. 6. S. 678−705.

135. Μεταφορά μάζας σε ηλεκτροχημικά κύτταρα συσκευασμένης κλίνης που έχουν και τα δύο ομοιόμορφα μικτά μεγέθη σωματιδίων / R. Alkaire, B. Gracon, T. Grueter, J.P. Marek, A. Blackburn // Journal of Electrochemical Science and Technology. 1980. - V. 127, No. 5. - P. 1086 - 1091.

136. MATHCAD 2000 PROFESSIONAL. Χρηματοοικονομικοί, μηχανικοί και επιστημονικοί υπολογισμοί στο περιβάλλον των Windows 98. M .: Filin, 2000. - 856 p.

137. McKune Z.K. Μεταφορά μάζας και ορμής σε σύστημα στερεού-ζυγού. Σταθερά και Ρευστοποιημένα Κρεβάτια / Ζ.Κ. McKune, R.H. Wilhelm // Ind. Eng. Chem. 1949.-V. 41, Αρ. 6.-Π. 1124-1134.

138. Παγιατάκες Α.Σ. Model of the Constructed Unit cell Type for Isotropic Granular Porous Media / A.S. Pajatakes, M.A. Neira // AIChE Journal. 1977. - V. 23, No. 6. - P. 922-930.

139. Pasceri R.E., Friedlander S.K., Can. J. // Chem. Eng. -1960. V. 38. - P. 212.

140. Richardson J.F., Wooding E.R. // Chem. Eng. Sei. 1957. - V. 7. - P. 51.

141. Rosin P., Rammler Ε., Intelmann Ν. // W., Z.V.D.I. 1932. - V. 76. -P. 433.

142. Seilars J.R. Μεταφορά θερμότητας σε στρωτή ροή σε στρογγυλό σωλήνα ή επίπεδο αγωγό Το πρόβλημα Greatz επεκτάθηκε / J.R. Sellars, Tribus Myron, J.S. Klein // Μετάφρ. ΟΠΩΣ ΕΓΩ. - 1956. - V. 78, No. 2. - P. 441-448.

143. Silverman L. Performance of Industrial aerosol filter // Chem. Eng. Επαιτώ. -1951. V. 47, No. 9. - P. 462.

144 Slichter C.S. Θεωρητική διερεύνηση της κίνησης των υπόγειων υδάτων // U.S. Geol. Surv. 1897. - V. 98, μέρος. 2. - Σ. 295−302.

145. Spruogis A. Mazo nasumo grudetq filtrq kurimas oro valymui statybinii^ medziagij pramoneje. Daktaro disertacijos santrauka. Lietuvos Respublika. VTU, 1996. 26 σελ.

146. Towsend J.S. Ηλεκτρισμός σε Αέρια. Οξφόρδη, 1915.

147. Towsend J.S. // Μετάφρ. Ρόι. soc. 1900. V. 193A. — Σελ. 129.

148. Upadhyay S.N. Μαζική Μεταφορά σε Σταθερά και Ρευστοποιημένα Κρεβάτια / Σ.Ν. Upadhyay, G. Tripathi // J. Scient. Ind. Res. 1975. - V. 34, No. 1. - P. 10−35.

149. Upadhyay S.N. Μελέτες για τη μεταφορά μάζας σωματιδίων-ρευστού. Μέρος II - Σύστημα πολλαπλών σωματιδίων. Σταθερά και Ρευστοποιημένα Κρεβάτια / Σ.Ν. Upadhyay, G. Tripathi // Indian Journal of Technology. 1972. - V. 2, No. 10. - P. 361 - 366.

150. Wells A.C. Μεταφορά μικρών σωματιδίων σε κάθετες επιφάνειες / A.C. Wells, A.C. Τσάμπερλεν // Βρετανός. J. Appl. Phys. 1967. - V. 18, No. 12. - P. 1793 - 1799.

151. Williamson J.F. Μεταφορά μάζας Ziquid-Phase στο Zow Reynolds Numbers / J.F. Williamson, Κ.Ε. Bazaraire, C.J. Geankoplis // Ind. Eng. Chem. βασικές αρχές. -1963. V. 2, No. 2. - P. 126 - 129.

152. Wilson J. Ziquid Mass Transfer at Zow Reynolds Number in Packed Beds / J. Wilson, C.J. Geankoplis // Ind. Eng. Chem. βασικές αρχές. 1966. - V. 5, No. 1. - P. 9 -14.

153. Το πρόγραμμα για τον υπολογισμό της διαδικασίας // φιλτραρίσματος VDA με κοκκώδη στρώματα

154. ΑΡΧΕΙΟ *in,*outl,*out2,*out3,*out4,*out5,*out6,*p-1. έναρξη του main programvoid main(void)(textcolor(1) - textbackground(7) - clrscr() -

155. Εμφάνιση του μηνύματος κεφαλίδας printf ("nt g "nt" nt "ntnt") getch () -

156. Πρόγραμμα για τον υπολογισμό των παραμέτρων της διαδικασίας φιλτραρίσματος VDA με κοκκώδη στρώματα

157. Έναρξη του κύριου βρόχου για την εισαγωγή δεδομένων

158. Προσδιορισμός της διάρκειας ζωής του κοκκώδους στρώματος.1

159. Υπολογισμός βοηθητικών μεγεθών =pow (e0,2.) - a9=1+epr- al0=pow (enp, 2.) - f1=a1*a2*a3- f2=a4*a5*al- f3=2 *e0*a2*a5 - f4=2*еО*аЗ*а4-

160. Υπολογισμός ενδιάμεσων όρων και τιμών Q · K=(-a9*al*log (al)+a3*a2*log (a2)+a5*a4/2.+2*a5-al*log (al) -a2*log (а2))/(fl*a6) —

161. M=(-a5*a4*log (a5)-al0+enp*e0+a5*a4/2.-a5*log (а5)+а5)/ (f2*а6) —

162. TT=(a5*a4*log (a5)+e0*enp-a8-a5*a4/2.+a5*log (a5)-a5)/ (f3*a6) —

163. H=(a5*a4*log (a5)+e0*enp-al0+a4*log (a4)-2*e0*log (2*e0)+a5)/f4*a6) - Q=K+ M -TT-H-

164. Υπολογισμός της μπροστινής ταχύτητας m", xk)->printf ("nn Μπροστινή ταχύτητα U=%e m/s", U) -//getch () - z=2*vf*eO/U-

165. Υπολογισμός υδροδυναμικών χαρακτηριστικών *1.013e5) - h=m/pg-

166. Έναρξη κύκλου ανά ύψος επιπέδου do (e0.=e0- // Εκχωρήστε αρχική τιμή στο e1. Ξεκινήστε τον κύκλο με το χρόνο για (t=l., i=l-t<=900 000.-t=t+900., i=i+l) {

167. Υπολογισμός και σύγκριση της τιμής του συντελεστή μεταφοράς μάζας b \u003d beta () - // Κλήση της υπορουτίνας για τον υπολογισμό του betaif (b \u003d=0.) (printf ("n Τιμή του αδιάστατου χρόνου χαλάρωσης> 0,22 " ) -getch () -return-1. B=6*b/dz-

168. Υπολογισμός της τιμής του P P=-U*z*a5/B-

169. Υπολογισμός της τρέχουσας τιμής του e

170. Υπορουτίνα για εγγραφή αποτελεσμάτων σε αρχείο και συσσώρευση πινάκων // για εμφάνιση graphsvoid vyv (κενό) (